施工组织设计下载简介

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酒店塔式起重机安装拆除工程施工方案（38页，附图丰富）

支腿支承要可靠，严禁超载

十四、质量、环保、安全管理措施

结构制作及安装工程施工组织设计十五、塔吊附着及塔吊基础验算计算书

3、QTZ6012塔吊说明书

起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)

工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值Tk1(kN·m)

工作状态倾覆力矩标准值Mk(kN·m)

非工作状态倾覆力矩标准值Mk'(kN*m)

附墙杆钢管规格(mm)

塔身锚固环边长C(m)

附着点1到塔机的横向距离a1(m)

点1到塔机的竖向距离b1(m)

附着点2到塔机的横向距离a2(m)

点2到塔机的竖向距离b2(m)

附着点3到塔机的横向距离a3(m)

点3到塔机的竖向距离b3(m)

工作状态基本风压ω0(kN/m2)

非工作状态基本风压ω0'(kN/m2)

塔身前后片桁架的平均充实率α0

附着点净高h01(m)

风压等效高度变化系数μz

工作状态风荷载体型系数μs

非工作状态风荷载体型系数μs'

非工作状态风振系数βz'

工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk

非工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk'

三、工作状态下附墙杆内力计算

1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qk

qk=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.566×1.735×1.95×0.2×0.35×1.06=0.314kN/m

2、扭矩组合标准值Tk

由风荷载产生的扭矩标准值Tk2

集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）

Tk=0.9(Tk1+Tk2)=0.9×(422+529.875)=856.688kN·m

得：RE=84.655kN

在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座6处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

支座6处锚固环的截面扭矩Tk（考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担）,水平内力Nw=20.5RE=119.72kN。

α1=arctan(b1/a1)=50.464°

α2=arctan(b2/a2)=34.114°

α3=arctan(b3/a3)=50.464°

β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=48.909°

β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=48.909°

（1）θ由0～360°循环，当Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：

最大轴压力T1=592.669kN，T2=0kN，T3=0kN

最大轴拉力T1=0kN，T2=492.467kN，T3=254.662kN

（2）θ由0～360°循环，当Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：

最大轴压力T1=0kN，T2=492.467kN，T3=254.661kN

最大轴拉力T1=592.669kN，T2=0kN，T3=0kN

四、非工作状态下附墙杆内力计算

此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。

得：RE=89.526kN

支座6处锚固环的水平内力Nw=RE=89.526kN。

根据工作状态方程组Tk=0，θ由0～360°循环，求解各杆最大轴拉力和轴压力：

最大轴压力T1=82.074kN，T2=11.937kN，T3=88.425kN

最大轴拉力T1=82.074kN，T2=11.937kN，T3=88.426kN

附墙杆钢管规格(mm)

附墙杆截面面积A(mm2)

附墙杆截面回转半径i(mm)

附墙杆强度设计值[f](N/mm2)

附墙杆允许长细比[λ]

1、杆件轴心受拉强度验算

σ=N/A=592669/7803.716=75.947N/mm2≤[f]=205N/mm2

2、杆件轴心受压强度验算

λ1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(26002+31502)0.5/73.308=55.716≤[λ]=100，查规范表得：φ1=0.829

λ2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(46502+31502)0.5/73.308=76.615≤[λ]=100，查规范表得：φ2=0.71

λ3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(26002+31502)0.5/73.308=55.716≤[λ]=100，查规范表得：φ3=0.829

附墙杆1轴心受压稳定系数：

σ1＝N1/(φ1A)=592669/(0.829×7803.716)=91.613N/mm2≤[f]=205N/mm2

附墙杆2轴心受压稳定系数：

σ2＝N2/(φ2A)=492467/(0.71×7803.716)=88.883N/mm2≤[f]=205N/mm2

附墙杆3轴心受压稳定系数：

σ3＝N3/(φ3A)=254662/(0.829×7803.716)=39.365N/mm2≤[f]=205N/mm2

六、附着杆与结构连接节点验算

附着杆与建筑物连接方式

连接钢板厚度dt(mm)

连接钢板承压强度设计值fcb(N/mm2)

一个高强螺栓的预拉力P(kN)

高强螺栓传力摩擦面数目nf

1、高强螺栓承载力计算

假设每个螺栓承受附着杆传来的拉力和剪力均相等，各附着点所受荷载如下：

F1=N1sinα1=592.669×sin50.464°=457.08kN,V1=N1cosα1=592.669×cos50.464°=377.272kN;

F2=N2sinα2=492.467×sin34.114°=276.199kN,V2=N2cosα2=492.467×cos34.114°=407.723kN;

F3=N3sinα3=254.662×sin50.464°=196.401kN,V3=N3cosα3=254.662×cos50.464°=162.109kN;

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=0.9nfuP=0.9×1×0.45×225=91.125kN

单个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.8P=0.8×225=180kN

NV=V1/n=377.272/6=62.879kN

Nt=F1/n=457.08/6=76.18kN

承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=24×18×305/1000=131.76kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(62.879/91.125)2+(76.18/180)2]0.5=0.809≤1

NV=62.879kN≤Ncb/1.2=131.76/1.2=109.8kN

NV=V2/n=407.723/6=67.954kN

Nt=F2/n=276.199/6=46.033kN

承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=24×18×305/1000=131.76kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(67.954/91.125)2+(46.033/180)2]0.5=0.788≤1

NV=67.954kN≤Ncb/1.2=131.76/1.2=109.8kN

NV=V3/n=162.109/6=27.018kN

Nt=F3/n=196.401/6=32.734kN

承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=24×18×305/1000=131.76kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(27.018/91.125)2+(32.734/180)2]0.5=0.348≤1

NV=27.018kN≤Ncb/1.2=131.76/1.2=109.8kN

吊耳板宽LDP(mm)

DB5223／T 8.3-2020 精准扶贫大数据平台 第3部分：贫困户脱贫退出管理规范.pdf吊耳板圆周外半径R(mm)

吊耳板许用拉应力[σ](N/mm2)

吊耳板许用剪应力[τ](N/mm2)

NS=max{N1,N2,N3}/2=296.334kN

GBT 33242-2016 数字城市智能卡应用技术要求.pdf吊耳板吊索方向的最大拉应力：

吊耳板吊索方向的最大剪应力：