施工组织设计下载简介
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区域路网项目电力隧道施工方案拆卸模板、支架时,应按规定顺序拆除,小心轻放,决不允许猛烈敲打和拧扭,并将配件收集堆放。
3.商品混凝土配制及运输保证:
(1)、组织专职小组负责与商品混凝土厂家进行协调SH∕T 3023-2017 石油化工厂内道路设计规范.pdf,并指派专人蹲点控制施工质量。
(2)、要求商品砼厂家所有用于配制混凝土的原材料,包括:水泥、黄砂、石子、粉煤灰及外加剂都必须分别是来源于同一产地、同一供应商的产品,中途不得更换,以保证混凝土外观色泽一致。
(3)、严格控制混凝土的坍落度和水灰比,水灰比尽量小,以减少混凝土的收缩变形以及徐变,防止混凝土表面出现水斑和裂缝。
(4)、商品砼厂家经实验符合设计要求的混凝土配合比,必须递交设计、业主及监理审查,得到认可后方可用于本工程。
(5)、在等待浇混凝土的分项工程与商品砼厂家之间做空车往返实验,保证混凝土浇筑时材料供应及时,确保混凝土浇筑质量。
4.混凝土浇筑过程质量保证:
(1)、采用混凝土泵机直接泵送入模,并尽量减少混凝土的浇筑时间,确保整个构件的质量。
(2)、混凝土采用“斜面分层、薄层浇注、一次到顶”的方法进行浇注,分层厚度不得大于30cm。
(3)、混凝土初始布料时,必须使用串筒,保证混凝土下料高度≤2m。
(4)、每个出料口必须配备2~4只高频插入式振动机,严格、仔细地振捣。遵循“快插慢拔”的原则,振点呈梅花形布置,间距不得大于40cm,振捣时间以不再有气泡冒出及混凝土不再沉陷为准。
(5)、电力隧道的外侧边应仔细振捣,振动器金属头距离模板10cm左右,振点间距控制在30cm。振捣时间严禁过长,一般控制在20~30秒,防止混凝土水泥浆流失。保证混凝土成型后光洁、密实、美观。混凝土养护及成品保护保证:构件拆除模板后立即覆盖养护,养护周期一般为7~14天。养护过程中,专人经常检查养生情况。
土方回填必须达到设计及施工规范要求,经密实度试验合格后,方可继续回填,不达到质量要求的不准回填。
为了保证回填的质量,槽底有积水应先排除,不得在水中回填,当日回填应当日夯实。沟槽回填必须保证构筑物的安全,管道、井室等不位移,不破坏。
本工程为创建文明标化工地,以“安全、文明、优质”为指导,确保工程如期完成;施工现场布设严格按经批准的施工组织设计执行,做到布置合理,道路畅通,排水良好,场地平整洁净。
项目经理对工程的文明施工负责,并设立以项目经理为组长的文明施工小组和管理网络。
严格遵守四川省有关文明施工管理的决定,严格执行省颁发的有关文明施工文件,制定项目部各管理部门的责任制,建立健全各项文明施工制度,充分调动施工人员的工作积极性、共同搞好文明施工工作。在施工现场加强社会治安综合治理,同时加强民工管理,特别是“七不”规范和文明意识管理,提高民工的整体素质,促进工程顺利施工。
与工程所在地的地方政府、企业加强联系,积极开展“为民便民服务”搞好共建工作。
施工区域内的通道要指派专人打扫,落实养护管理措施,保证道路处于平整、畅通、无坑塘、积水等现象,以便于施工现场物资和构件的运输,也便于施工人员安全作业,不给周边居民带来不利影响。
施工区,生活区分隔明确,生活区做到整齐划一,食堂、宿舍及生活区场地干净整洁,施工区建材、机具设备排列堆放整齐,有条不紊。
加强施工现场的管理,每道工序做到落手清,工程竣工,做到工完场清,不留尾巴。
工地卫生是体现施工单位精神面貌的一个重要标志,也是确保全员身体健康,提高职工素质和确保工程如期完成的必备条件。因此必须认真做好。
生活区卫生工作必须做到设施齐全,食堂和厕所要有一定距离,浴室、厕所和公共场所每天必须有专人经常打扫,搞好室内外环境卫生。
食堂工作人员必须身体健康,做好体检,食堂内生、熟菜必须分开,无“四害”根据季节及时做好季节性的工作。
经常组织全体人员进行爱国卫生教育,大力宣传“七不”规范,使卫生工作从每个人做起。
制定现场管理责任制,竖标牌公布标示,公开监督,做到现场材料堆放整齐,并将各类材料标识清楚。机械设备停放有序,场内清洁干净。实施现场标准化管理。
加强文明施工教育,使参与施工的职工遵纪守法,上岗作业,着装整齐,佩带标志,防护到位,下岗休班遵守村规民约。
加强机械、车辆和司机人员的管理,做到遵章行车,安全礼让,不开带病车。
拌合站等有噪声设备和设施布置,尽量避开村庄、学校,以免影响周围群众的正常生活。
所有工程项目实施标准化施工,各项目施工实施标准化 作业,做到施工作业规范有序,整洁而文明。
对施工运输道路加强洒水和垫土养护,确保路面平整畅通,避免扬尘及渣土遗洒。
基坑及构筑物分段施工,不超界占用土地,不随便乱堆乱放,某一段施工完毕后,及时清理场地。
按施工组织设计并经监理同意的施工方案方法组织施工,对每一个单项工程做到有施工方案、有作业指导书,有组织计划、有施工计划、有机具、材料、供电、供水、劳力保证计划,并按计划实施。做到不打无准备之仗,防止瞎指挥和盲干。
施工中做好各种施工记录和施工资料,如施工日志、混凝土配合比、施工中的各类检查证及签证,材料用料追溯性记录等,做到工程完工,竣工资料整理完成。
雨季施工时,要做好基槽的排水工作,施工中注意钢筋的锈蚀及模板和支架的变形、下沉,做好水泥等材料的保管工作。
项目经理部夜间设值班人员并做好值班记录。同时,注意采用收听、查询等方式了解天气预报,随时掌握天气变化情况,合理安排施工工期,做好雨季施工各种材料准备,防止暴风雨突然袭击,给施工造成影响。
1、为防止雨水进入基槽,基槽周边挡水墙高出自然地面200㎜,外侧抹灰,用来挡水。基槽边设置300㎜×300㎜的排水沟,防止地表水向土层渗漏影响边坡稳定。并配备水泵抽水。
2、基槽开挖施工中,在基槽两侧设置临时排水沟,临时排水沟断面B×H=0.3m×0.3m,在端部设置积水坑,积水坑平面尺寸1.0m×1.0m×1.0m,基槽内将水流汇集至基槽的集水坑内,集水坑布置间距不大于30m,每个集水坑配备2台Φ100抽水泵,连续抽排集水坑积水。(其中配1台作为备用),并将水排到地面上的排水沟中。
3、电力隧道基坑坡顶两侧4米范围内不得行驶车辆和堆放材料、土方,土方堆放高度不超过1.5m。
4、物资部门应做好雨季主体施工的防雨材料,如排水泵、自吸泵、彩条布、雨衣雨鞋等,联系好货源,及时跟踪了解现场施工动态,根据工程的实际进展,加强预见性,提前3天将雨季施工所用物资备好,及时组织进场。
电力隧道模板(扣件式)计算书
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
新浇混凝土楼板板厚(mm)
新浇混凝土楼板边长L(m)
新浇混凝土楼板边宽B(m)
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
模板及其支架自重标准值
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
立柱纵向间距la(mm)
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
立柱布置在混凝土板域中的位置
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
小梁两端各悬挑长度(mm)
主梁两端各悬挑长度(mm)
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。计算简图如下:
W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5,1.35×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×1=13kN/m
q2=0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m
p=0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13×0.22/8,0.122×0.22/8+2.205×0.2/4]=0.111kN·m
σ=Mmax/W=0.111×106/37500=2.956N/mm2≤[f]=15N/mm2
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.885kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×8.885×2004/(384×10000×281250)=0.066mm≤[ν]=l/250=200/250=0.8mm
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2=2.649kN/m
因此,q1静=0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.2=2.208kN/m
q1活=0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2=0.441kN/m
M1=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×2.208×0.82+0.121×0.441×0.82=0.185kN·m
q2=0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2=0.073kN/m
p=0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN
M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]=max[0.077×0.073×0.82+0.21×2.205×0.8,0.107×0.073×0.82+0.181×2.205×0.8]=0.374kN·m
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[2.649×0.12/2,0.073×0.12/2+2.205×0.1]=0.221kN·m
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.185,0.374,0.221]=0.374kN·m
σ=Mmax/W=0.374×106/83330=4.489N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×2.208×0.8+0.62×0.441×0.8=1.291kN
V2=0.607q2L+0.681p=0.607×0.073×0.8+0.681×2.205=1.537kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[2.649×0.1,0.073×0.1+2.205]=2.212kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.291,1.537,2.212]=2.212kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.212×1000/(2×100×50)=0.664N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2=1.817kN/m
跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×1.817×8004/(100×9350×4166700)=0.121mm≤[ν]=l/250=800/250=3.2mm
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5,1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.2=2.521kN/m
q1静=0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2=2.256kN/m
q1活=0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2=0.378kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2=1.857kN/m
按四跨连续梁,Rmax=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×2.256×0.8+1.223×0.378×0.8=2.433kN
按悬臂梁,R1=q1l=2.521×0.1=0.252kN
R=max[Rmax,R1]=2.433kN;
按四跨连续梁,Rmax=1.143q2L=1.143×1.857×0.8=1.698kN
按悬臂梁,R1=q2l=1.857×0.1=0.186kN
R=max[Rmax,R1]=1.698kN;
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.669kN·m
Vmax=3.878kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.878×1000/(2×100×100)=0.582N/mm2≤[τ]=1.66N/mm2
νmax=0.154mm
跨中νmax=0.154mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax=0.016mm≤[ν]=200/250=0.8mm
立杆顶部步距hd(mm)
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
顶部立杆计算长度系数μ1
非顶部立杆计算长度系数μ2
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面回转半径i(mm)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×100)=1940.4mm
非顶部立杆段:l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mm
λ=l0/i=2106/14=150.429≤[λ]=210
顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1200+2×100)=2241.162mm
λ1=l01/i=2241.162/14=160.083,查表得,φ1=0.274
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.14×0.8×1.22/10=0.021kN·m
Nw=1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.021/0.8=7.97kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=7970.2/(0.274×310)+0.021×106/2890=101.066N/mm2≤[f]=205N/mm2
非顶部立杆段:l02=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432.43mm
λ2=l02/i=2432.43/14=173.745,查表得,φ2=0.237
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.14×0.8×1.22/10=0.021kN·m
某公路投标文件施工组织设计Nw=1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.021/0.8=8.162kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=8162.2/(0.237×310)+0.021×106/2890=118.328N/mm2≤[f]=205N/mm2
可调托座承载力容许值[N](kN)
按上节计算可知,可调托座受力N=7.97kN≤[N]=30kN
地基承载力设计值fak(kPa)
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
堤坝施工组织设计垫板底面面积A(m2)
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=8.162/(1×0.1)=81.622kPa≤fak=200kPa