施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

阜宁县施庄中心小学教学楼高支模模板专项施工方案

横杆的最大支座反力N1=8.777kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.117×5.900=0.836kN

N=8.777+0.836=9.613kN

　　i——计算立杆的截面回转半径高压线下安全专项施工方案，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.100=1.700m；

λ——长细比，为1700/16.0=106<150长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.545；

经计算得到σ=9613/(0.545×397)=44.411N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×0.600=0.150kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，1.00m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.150×1.000×1.500×1.500/10=0.038kN.m；

Nw=8.777+0.9×1.2×0.688+0.9×0.9×1.4×0.038/0.800=9.667kN

经计算得到σ=9667/(0.545×397)+38000/4248=53.671N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

[一]、梁侧模板基本参数

计算断面宽度400mm，高度1600mm，两侧楼板厚度130mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置6道，内龙骨采用38×88mm木方。

外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。

对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。

[二]、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:

其中γc——混凝土的重力密度，取24kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m；

β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:

F1=0.9×27=24.3kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:

F2=0.9×6=5.4kN/m2。

[三]、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取0.4m。

荷载计算值q=1.2×24.3×0.4+1.4×5.4×0.4=14.688kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=15cm3；截面惯性矩I=11.25cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.705kN；N2=4.886kN；N3=4.205kN；N4=4.205kN；N5=4.886kN；N6=1.705kN

最大弯矩M=0.133kN.m；最大变形V=0.695mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.133×1000×1000/15000=8.867N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2613/(2×400×15)=0.653N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.695mm

面板的最大挠度小于294/250,满足要求!

[四]、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.29×24.3+1.4×0.29×5.4=10.796kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.29×24.3=7.144kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/l=4.318/0.400=10.796kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.796×0.40×0.4=0.173kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.4×10.796=2.591kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.4×10.796=4.750kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=49.05cm3；截面惯性矩I=215.80cm4；

抗弯计算强度f=M/W=0.173×106/49045.3=3.52N/mm2

抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2591/(2×38×88)=1.162N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.144×400.04/(100×9000×2157995)=0.064mm

最大挠度小于400/250,满足要求!

[五]、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.859kN.m；最大变形vmax=0.159mm；最大支座力Qmax=10.411kN

抗弯计算强度f=M/W=0.859×106/8496=101.11N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500/150与10mm,满足要求!

[六]、对拉螺栓的计算

计算公式:N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):12

对拉螺栓有效面积(mm2):A=105

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.85

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.411

对拉螺栓强度验算满足要求!

三、楼板模板扣件钢管支撑架计算书

钢管强度为205N/mm2，钢管强度折减系数取1；模板支架搭设高度为7.5m，立杆的纵距b=0.8m，立杆的横距l=0.8m，立杆的步距h=1.5m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。内龙骨采用38×88mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。模板自重0.2kN/m2，混凝土钢筋自重25.1kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0kN/m2，施工均布荷载标准值2.5kN/m2。扣件计算折减系数取1。

楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.1×0.12+0.2)+1.4×2.5=7.354kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.1×0.12+0.7×1.4×2.5=6.516kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为φ48×2.8。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.1×0.12×0.8+0.2×0.8)=2.313kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0+2.5)×0.8=1.8kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=43.2cm3；截面惯性矩I=38.88cm4；

(1)、抗弯强度计算f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　M—面板的最大弯距(N.mm)；W—面板的净截面抵抗矩；[f]—面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.1×(1.2×2.313+1.4×1.8)×0.25×0.25=0.033kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.033×1000×1000/43200=0.766N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×2.313+1.4×1.8)×0.25=0.794kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×794/(2×800×18)=0.083N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.313×2504/(100×6000×388800)=0.026mm

面板的最大挠度小于250/250,满足要求!

(4)、2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

面板的计算宽度为1200mm

集中荷载P=2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.1×0.12×1.2+0.2×1.2)=3.469kN/m

面板的计算跨度l=250mm

经计算得到M=0.200×0.9×1.4×2.5×0.25+0.08×1.2×3.469×0.25×0.25=0.178kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.178×1000×1000/43200=4.128N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

[二]、支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

(1)、钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.1×0.12×0.25=0.753kN/m

(2)、模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.200×0.25=0.05kN/m

(3)、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.5+0)×0.25=0.625kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.2×0.753+1.2×0.05)=0.867kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.4×0.625=0.787kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(0.787+0.867)×0.8=1.323kN

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/l=1.324/0.8=1.655kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.66×0.8×0.8=0.106kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.8×1.655=0.794kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.8×1.655=1.456kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=49.05cm3；截面惯性矩I=215.80cm4；

(1)、龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.106×106/49045.3=2.16N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×794.28/(2×38.00×88.00)=0.356N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=0.723kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.723×800.04/(100×9000.00×2157995.0)=0.103mm

龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!

(4)、2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN

经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.800+0.080×0.868×0.800×0.800=0.548kN.m

抗弯计算强度f=M/W=0.548×106/49045.3=11.18N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

[三]、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

最大弯矩Mmax=0.392kN.m；最大变形vmax=0.349mm；最大支座力Qmax=5.167kN

抗弯计算强度f=M/W=0.392×106/4248=92.19N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求!

[四]、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8kN,双扣件取12kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=5.17kN

选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

[五]、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1、静荷载标准值包括以下内容：

(1)、脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.108×7.500=0.806kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)、模板的自重(kN)：

NG2=0.2×0.8×0.8=0.128kN

(3)、钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.1×0.12×0.8×0.8=1.928kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=2.576kN。

2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.5+0)×0.8×0.8=1.44kN

3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

[六]、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.11kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.6cm；

　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.1m；

h——最大步距，h=1.5m；

l0——计算长度，取1.5+2×0.1=1.7m；

λ——长细比，为1700/16=106<150长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.545；

经计算得到σ=5107/(0.545×397)=23.594N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0=0.25×1.25×0.6=0.188kN/m2

h——立杆的步距，1.5m；

la——立杆迎风面的间距，0.8m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距T／CAEPI 11-2017标准下载，0.8m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.188×0.8×1.5×1.5/10=0.038kN.m；

Nw=1.2×2.576+0.9×1.4×1.44+0.9×0.9×1.4×0.038/0.8=4.96kN

经计算得到σ=4960/(0.545×397)+38000/4248=31.923N/mm2；

GTCC-009-2019标准下载考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！