施工组织设计下载简介

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棚户区改造项目钢井架物料提升机专项施工方案

防护层次梁间距a(m)

斜撑底端高度l1(m)

DG／TJ08-2365-2021 建筑浮筑楼板保温隔声系统应用技术标准.pdf斜撑水平宽度l2(m)

格构柱截面边长b(m)

脚手板自重标准值g1k(kN/m2)

地基承载力特征值fak(kPa)

架体底部垫板面积A(m2)

基本风压值Wo(kN/m^2)

C类指有密集建筑群的城市市区

最大集中荷载标准值Fk(kN)

三、防护层纵向水平钢管验算

脚手板下为纵向搭设钢管时，钢管主要承受荷载为：恒荷载为钢管自重，脚手板自重；活荷载为高空坠物等产生最大集中荷载；强度验算采用荷载效应基本组合的设计值，按规范恒荷载分项系数取1.2，活荷载取1.4；挠度验算按正常使用极限状态验算变形，分项系数均为1.0。

按单跨简支梁模型计算,结果偏于安全。

恒荷载为：g1=1.2(g+g1k×a)=1.2×(0.033+0.35×0.5)=0.25kN/m

活荷载为：F1=1.4Fk=1.4×1.5=2.1kN

（图3） 简支梁受力简图1

（图4） 承载能力极限状态下的应力图

Mmax=0.386kN·m

σ=Mmax/W=0.386×106/4490=86.024N/mm2≤[f]=205N/mm2

恒荷载：gk1=g+g1k×a=0.033+0.35×0.5=0.208kN/m

活荷载：Fk1=Fk=1.5kN

（图5） 正常使用极限状态下的受力简图

（图6） 次梁变形图(mm)

νmax=0.846mm≤[ν]=10mm

四、防护层横向水平钢管验算

横向钢管主要承受纵向钢管传递的集中力及钢管自重，恒荷载为：纵向钢管传递的恒荷载及横向钢管自重，活荷载为纵向钢管传递下来的活荷载；分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行强度及挠度验算。

g2=1.2g=1.2×0.033=0.04kN/m

F21=1.2(g+g1k×a)×la=1.2×(0.033+0.35×0.5)×1=0.25kN

F22=1.4Fk=1.4×1.5=2.1kN

（图7） 横向钢管受力简图

（图8） 承载能力极限状态下的应力图

Mmax=0.554kN·m;

σ=Mmax/W=0.554×106/4490=123.412N/mm2≤[f]=205N/mm2

gk2=g=0.033kN/m

Fk21=(g+g1k×a)×la=(0.033+0.35×0.5)×1=0.208kN/m

Fk22=Fk=1.5kN

（图9） 正常使用极限状态下的受力简图

（图10） 横向钢管变形图(mm)

νmax=2.255mm≤[ν]=6.667mm

承载能力极限状态下支座反力为：R=3.198kN

正常使用极限状态下支座反力为：Rk=2.377kN

由上知最大扣件滑移力为

Rmax==3.198kN≤[R]=8N/mm2

防护棚立杆一般只在纵向有水平支撑杆，横向只有地面、斜撑(存在时)及防护层约束，故一般为横向失稳。

l0=kμl1=1×1.808×1.5=2.712m

λ=l0/i=2.712×1000/15.9=170.566≤[λ]=210

活荷载：NQ1=R=3.198kN

轴向力设计值：N1=NG1+NQ1=2.359+3.198=5.557kN

风荷载：Mw=0.9×1.4wklaH2/10=0.9×1.4×0.088×0.65×0.2×1×52/10=0.036kN

f=N1/(φA0)+Mw/W=5.557×1000/(0.244×1×424)+0.036×106/(1×4.49×1000)=61.768N/mm2≤[σ]=205N/mm2

1、防护层间斜撑稳定性验算

斜撑自由长度：lx1=h1/cosα1=0.5/0.882=0.567

斜撑计算长度:l01=kμ1lx1=1×1.2×0.567=0.68

长细比λx1=l01/i=0.68×1000/15.9=42.765≤[λ]=210

斜撑轴力：Nx1=R/cosα1=3.198/0.882=3.624

f=N/(φA)=Nx1/(φx1A0)=5.557/(0.876×1×424)=0.015N/mm2≤[σ]=205N/mm2

2、防护层下部斜撑稳定性验算

斜撑计算长度:l02=kμ2lx2=1×1.2×2.267=2.72

长细比λx2=l02/i=2.72×1000/15.9=171.06≤[λ]=210

顶层防护层传递给斜撑的轴力为：Nx1=R/cosα1=3.198/0.882=3.624kN；

底层防护传递给斜撑的轴力计算近似按等于支座上部范围内材料的重力，支撑面积按支座跨度中心均分。

底部防护层传递斜撑轴向力：Nx2=Rx2/cosα1=0.707/0.882=0.801kN;

Nx=(Nx1+Nx2)×n/2=(3.624+0.801)×2/2=4.425kN；

f=N/(φA)=Nx/(φx2A0)=4.425×1000/(0.243×1×424)=42.975N/mm2≤[σ]=205N/mm2

九、井架卸料平台安全计算书

卸料平台的宽度B(m)

卸料平台的长度L(m)

卸料平台的高度H(m)

立柱横向间距lb(m)

立柱纵向间距la(m)

剪刀撑（含水平）布置方式

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0

栏杆、竹串片脚手板挡板

架体底部垫板面积A(m^2)

材料堆放荷载标准值Q1(kN/m2)

施工均布活荷载Q2(kN/m2)

密目式安全立网自重标准值g3(kN/m2)

脚手板自重标准值g1(kN/m2)

栏杆自重标准值g2(kN/m)

地基承载力特征值fak(kPa)

恒荷载包括次楞自重gkc、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。

次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨隔跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨连续布置计算。

g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m

q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m

（图3）可变荷载控制的受力简图

（图4）次梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.266kN·m

σ=Mmax/W=0.266×106/(1×4.493×103)=59.151N/mm2≤[f]=205N/mm2

qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e=0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m

（图6）正常使用极限状态下的受力简图

（图7）次梁变形图(mm)

νmax=0.85mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm

承载能力极限状态下支座反力为：R=2.436kN

正常使用极限状态下支座反力为：Rk=1.746kN

按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

（图9）主梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.588kN·m

σ=Mmax/W=0.588×106/(4.493×103)=130.846N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图12）主梁变形图(mm)

νmax=1.103mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm

立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=7.997kN

由上知最大扣件滑移力为Rmax=7.997kN

Rmax=7.997kN≤[R]=8kN

l0=kμh=1×2.492×1.2=2.99

λ=l0/i=2.99×1000/(1.58×10)=189.266≤[λ]=210

λ=l0/i=2.99×1000/(1.58×10)=189.266

重庆市法院办公楼装饰工程施工组织设计N1=Rmax+1.2×H×gk=7.997+1.2×26.6×3.84/100=9.223kN

f=N1/(φA)=9.223×1000/(0.2×4.89×100)=94.086N/mm2≤[σ]=205N/mm2

连墙件的轴向力设计值：

=Nl/Ac=2×1000/(4.89×100)=4.09N/mm20.85f=0.85×205=174.25

=a0/i=0.3×1000/(1.58×10)=18.987

GB／T 28567-2022 电线电缆专用设备技术要求.pdf连墙件杆件稳定性验算：

Nl/A=2/(0.949×4.89×100)=0.004N/mm20.85f=0.85×205=174.25

扣件抗滑移：Nl=2kNRc=8kN