施工组织设计下载简介
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西安凯立化工有限公司催化剂生产项目落地式脚手架施工方案拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。
进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
严禁酗酒人员上架作业SL580-2012 水工金属结构三维坐标测量技术规程.pdf，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。
不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。
施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。
不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。
施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：
3.1.32钢管上严禁打孔。
5.3.52当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；
6.2.21主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；
6.3.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
6.3.5立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
6.4.24一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件。连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。
6.4.4对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
6.4.52连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。
6.6.22高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；
6.6.32一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑；
7.1.5当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
7.3.1脚手架必须配合施工进度搭设，一次高度不应超过相邻连墙件以上两步。
7.3.41严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
7.3.82剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
7.4.21拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
7.4.22连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；
7.4.31各构配件严禁抛掷至地面；
8.1.32旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
9.0.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
9.0.4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
9.0.7在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
西安凯立化工有限公司催化剂生产项目工程；工程建设地点:西安经济技术开发区泾渭新区泾勤路；属于框架结构；地上4层；地下0层；建筑高度：16.95m；标准层层高：4m；总建筑面积：6028.59平方米；总工期：180天。
本工程由西安凯立化工有限公司投资建设，西安利君医药设计有限责任公司设计，西安工程地基勘测公司地质勘察，陕西省古都工程监理公司监理，陕西建工集团第十一建筑工程有限公司组织施工；由钟青担任项目经理，李大伟担任技术负责人。
工程说明：1.工程名称:西安凯立化工有限公司催化剂生产项目综合实验大楼、精细化工车间及催化剂车间。
2.地理位置：该工程位于西安市经济技术开发区泾渭新城，北门口紧靠泾勤路。
3.地质条件：地基属于湿陷性黄土，详见《西安凯立化工有限公司催化剂生产项目岩土项目岩土工程详细。
双排脚手架搭设高度为24.2m，22.45米以下采用双管立杆，22.45米以上采用单管立杆；
搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.30m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；
脚手架沿墙纵向长度为81.84m；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
本工程地处陕西西安市，基本风压0.35kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
脚手板铺设总层数:4；
单立杆脚手板铺设层数:0；
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):220.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；
脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；
活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；
荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5=2.356kN/m；
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
最大弯矩Mqmax=2.356×1.052/8=0.325kN.m；
最大应力计算值σ=Mqmax/W=63.917N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=63.917N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m；
最大挠度ν=5.0×1.713×10504/(384×2.06×105×121900)=1.08mm；
小横杆的最大挠度1.08mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；
脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×1.5/3=0.184kN；
活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/3=1.575kN；
荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN；
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.237×1.5=0.495kN.m；
M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502kN.m
最大应力计算值σ=0.502×106/5080=98.879N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ=98.879N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN
ν=1.883×0.9×15003/(100×2.06×105×121900)=2.277mm；
最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.277=2.329mm；
大横杆的最大挠度2.329mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；
大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；
活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×2.362=3.756kN；
R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NGL1=[0.1248+0.038+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×22.45=4.167kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2=0.35×0×1.5×(1.05+0.3)/2=0kN；
NGL2=0.35×4×1.5×(1.05+0.3)/2=1.418kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3=0.14×0×1.5/2=0kN；
NGL3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2
NGL4=0.005×1.5×24.25=0.182kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=0.278kN；
NGL=NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4=6.451kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo=0.35kN/m2；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.35×1×1.13=0.277kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×6.451+1.4×4.725=14.356kN；
Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×0.278+1.4×4.725=6.949kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×6.451+0.85×1.4×4.725=13.364kN；
Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×0.278+0.85×1.4×4.725=5.957kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.277×1.5×
1.82/10=0.16kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
1.22.45米以上立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=6.949kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；
长细比Lo/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=6949/(0.186×489)=76.403N/mm2；
立杆稳定性计算σ=76.403N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=5.957kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；
长细比:L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=5956.902/(0.186×489)+160113.429/5080=97.012N/mm2；
立杆稳定性计算σ=97.012N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.22.45米以下立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=7.178kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；
长细比Lo/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=7178/(0.186×489)=78.92N/mm2；
立杆稳定性计算σ=78.92N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=6.682kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；
长细比:L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=6682.008/(0.186×489)+160113.429/5080=104.984N/mm2；
立杆稳定性计算σ=104.984N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
风荷载标准值Wk=0.277kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=6.279kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.279kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；
Nl=11.279 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=11.279小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！ 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 fg=fgk×kc=220kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk=220kPa； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=34.746kPa； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=6.949kN； 基础底面面积：A=0.2m2。 p=34.746≤fg=220kPa。地基承载力满足要求！ 九、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要， 京华城中城A2-3楼吊篮施工方案因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： 小横杆数(根)N1=1.1×(24.25/1.80×1/2+1)×112=954； 直角扣件数(个)N2=2.2×(24.25/1.80+1)×112=3566； 对接扣件数(个)N3=5432.81/6.00=906； 旋转扣件数(个)N4=0.3×5432.81/6.00=272； 烟囱主体施工方案根据以上公式计算得长杆总长5432.808m；小横杆954根；直角扣件3566个；对接扣件906个；旋转扣件272个；脚手板172.857m2。