施工组织设计下载简介

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符合安全要求。

3、穿墙螺栓抗拉强度的验算:

DB32／T 3593-2019标准下载 穿墙螺栓采用M28的螺栓, ft=170N/mm2, 所以:

Ntb=π×D2×ft/4

=3.14×282×170/4

=104.62(KN)> Nt =20.581(KN),

符合安全要求。

4、复合强度的验算:

√(Nv/ Nvb)2+( Nt/ Ntb)2=√(51.454/80.01)2+(20.581/104.62) 2

=√0.414+0.039=0.673<1

符合安全要求。

5、托架连接螺栓抗剪强度的验算：

托架连接螺栓采用M28的螺栓, fv=130N/mm2, 所以:

Nvb=πD2×fv/4

=3.14×282×130/4

=80.01(KN)> NA=55.57(KN),

符合安全要求。

6、托架连接板焊缝强度的验算：（如右图）

由于L效=(16+2×6)×10×0.9=252mm,

hc=6mm, ftw=160N/mm2,所以:

N=252×6×160×0.7

=169.34(KN)> NA =55.57(KN),

符合安全要求。

7、斜拉杆连接板焊缝强度的验算: （如下图）

由于L效=4×80=320mm, hc=6mm,

ftw=160N/mm2,所以:

N=320×6×160×0.9×0.7

=193.54(KN)> NA=55.57(KN),

符合安全要求。

（二）当托架离墙距离为90cm的情况下,斜拉杆和穿墙螺栓进行验算。(如下图)

取LAB=3.0m,LBC=1.6m,F=51.454KN,

则:LAC=3.4m,

AC上的拉力为NA= F/3×3.4

=58.315(KN),

BC上的压力为Nc= F/3×1.6

=27.442(KN),

也等于穿墙螺栓所受的拉力,即Nt=27.442(KN),

AB上的力,即穿墙螺栓所受的剪力,Nv=F=51.454(KN)。

1、斜拉杆抗拉强度的验算:

由于斜拉杆用Ф28的圆钢制成,设计拉力为;

f=200N/mm2, 所以:

N=πD2f/4=3.14×282×200/4

=123.150(KN)> NA =58.315(KN),

符合安全要求。

2、穿墙螺栓抗剪强度的验算:

穿墙螺栓采用M28的螺栓, fv=130N/mm2, 所以:

Nvb=πD2×fv/4

=3.14×282×130/4

=80.01(KN)> Nv=51.454(KN),

符合安全要求。

3、穿墙螺栓抗拉强度的验算:

穿墙螺栓采用M28的螺栓, ft=170N/mm2, 所以:

Ntb=π×D2×ft/4

=3.14×282×170/4

=104.62(KN)> Nt =27.442(KN),

符合安全要求。

4、复合强度的验算:

√(Nv/ Nvb)2+( Nt/ Ntb)2=√(51.454/80.01)2+(27.442/104.62) 2

=√0.414+0.069=0.695<1

符合安全要求。

5、托架连接螺栓抗剪强度的验算：

托架连接螺栓采用M28的螺栓, fv=130N/mm2, 所以:

Nvb=πD2×fv/4

=3.14×282×130/4

=80.01(KN)> NA=58.315(KN),

符合安全要求。

6、托架连接板焊缝强度的验算：（如右图）

由于L效=(16+2×6)×10×0.9=252mm,

hc=6mm, ftw=160N/mm2,所以:

N=252×6×160×0.7

=169.34(KN)> NA =58.315(KN),

符合安全要求。

7、斜拉杆连接板焊缝强度的验算: （如下图）

由于L效=4×80=320mm, hc=6mm,

ftw=160N/mm2,所以:

N=320×6×160×0.9×0.7

=193.54(KN)> NA=58.315(KN),

符合安全要求。

本提升系统的结构按照“安全规程”的要求,设计为三吊点形式,本提升

系统中提升梁采用两条8#槽钢对焊而成的方形提升梁(两套斜拉杆支承)。

由上面的计算可知,在升降作业时,取K=1.8,得S=83.129KN,则:

F=ros=0.9×83.129=74.816(KN),

①、对于动力系统,使用10T电动葫芦,由于提升动力为:

10T=98KN>F=74.816KN,因此不再进行验算。

②、提升梁的斜拉杆、穿墙螺栓、连接固定螺栓和承重托架上所采用的

斜拉杆、穿墙螺栓、连接固定螺栓规格相同，在前面的计算中按照F=102.90

7KN验算已合格, 因此不再进行验算。

③、根据在施工现场的实际情况,分别对提升梁长1.20M和1.60M的情况

㈠、当提升梁长1.20M时,提升系统的验算:(如下图)

LAB=3.0M,LBC=1.2M,LGC=15cm,LDG=30cm,

LAC=3.24M,LAD=3.10M,

根据施工现场的情况,

提升重力分别由C、D承担，则：

C点的重力为：

F1=F×30/（30+15）=2×74.816/3

=49.877(KN),

D点的重力为:

=24.939(KN),

AC的拉力为:

Fc=F1×3.24/3=53.867(KN),

BC的压力为:

Nc=F1×1.2/3=19.951(KN),

AD的拉力为:

FD=F2×3.10/3=25.770(KN),

BD的压力为:

ND=F2×0.75/3=6.234(KN),

若只用原有提升梁受力提升,则:

C点的重力为：

F1c=F×1.05/1.2=74.816×1.05/1.2

=65.463(KN),

AC的拉力为:

F1t= F1c×3.24/3=65.463×3.24/3

=70.70(KN),

穿墙螺栓所受的剪力为:

Nv= F1c/2=65.463/2=32.732(KN),

穿墙螺栓所受的拉力为:

Nt= F1t×1.2/2/3.24=70.70×1.2/2/3.24=13.093(KN),

若提升梁和防坠梁同时受力,则:

C点的重力为：F1=49.877(KN),

AC的拉力为: Fc= 53.867(KN),

穿墙螺栓所受的剪力为:

Nv= F1/2=49.877/2

=24.939(KN)< F1c/2=32.732(KN),

穿墙螺栓所受的拉力为:

Nt= Fc×1.2/2/3.24=53.867×1.2/2/3.24

=9.975(KN)< 13.093(KN),

﹙二﹚、在升降工况时当提升梁长1.2m时稳定性的验算：

由于 L=1.2m,A=2040mm2,f=215N/mm2,i=31.4mm,则：

λ=L/i=1200/31.4

=38.22约38,查表得:Ф=0.906,所以:

Ф×A×f=0.906×2040×215

=397.327(KN)>Nc=19.951(KN),

符合安全要求。

五、防倾覆装置的验算：

本脚手架防倾覆装置采用二条4米长的10#工字钢分三段六点与竖向

主框架焊接成一体,其中分段的最大跨度为L=110cm。

1、 防倾槽钢挠度的验算：

由于6级以上大风禁止升降作业，所以在此以6级大风作为计算

依据，而6级大风时,单元架体的侧向风荷载为P=7.63KN，

10#工字钢惯性矩I=18.9cm4,因此,依据挠度公式得:

fmax=pL3/48/E/I

=10252×11003/48/(2.06×105×18.9×105)

=0.730(mm)<[ fmax]=L/150=1100/150=7.33(mm)

符合安全要求。

2、 防倾导轮轴抗剪强度的验算:

当遇上11级大风时, 单元架体的侧向风荷载为P=36.880KN，此

时防倾覆装置作附墙拉固点使用,由于导轮轴由2根M16的螺

栓固定,所能承受的剪力为:

Nv=2×π×D2×fv/4

=2×3.14×162×130/4

=52.25(KN)>P=36.880(KN),

符合安全要求。

3、 防倾导轮连接螺栓的验算:

由于防倾导轮与防倾支座的连接是由二根M20的螺栓连接，

所以对该螺栓进行抗剪强度的验算，由剪力公式得：

Nv=2π×D2×fv/4=2×3.14×202×130/4

=81.64(KN)>P=36.880(KN),

符合安全要求。

防倾导轮连接板焊缝强度的验算:(如下图)

由于L=8×0.9×30mm,hc=5mm,

f=160N/mm2,则:

N=0.7×8×0.9×30×5×160

=120.96(KN)>P=36.880(KN),

符合安全要求。

本脚手架防坠器采用专利产品“JF5000型限载防坠器”, 防坠

吊杆采用φ28的圆钢。

1、防坠吊杆抗拉强度的验算:

由于采用φ28 的圆钢,f=200N/mm2,所能承受的最大拉力为:

DB41／T 1678-2018标准下载 Nt=πD2×f/4=3.14×282×200/4

=123.09(KN)>f=81.067(KN),

符合安全要求。

2、防坠吊杆连接螺栓的验算:

由于采用M28的连接螺栓双面连接，fv=130 N/mm2, 所能承

Nv=2π×D2×fv/4=2×3.14×282×130/4

综合办公楼工程施工组织设计 =160.14(KN)>F=81.067(KN),

符合安全要求。