施工组织设计下载简介

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6.8.1顶板模板计算

楼板厚度300mm，模板板面采用15mm高强度多层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木，主龙骨采用100×100mm方木，脚手架间距900mm。

模板及支架自重标准值：0.3KN/m3

平湖市XXX道路施工组织设计方案混凝土标准值：24KN/m3

钢筋自重标准值：1.1KN/m3

施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2

振捣混凝土时产生的荷载标准值：2KN/m2

荷载标准值：F3=（0.3+24+1.1）×0.3+2.5+2=12.12KN/m2

荷载标准值：F4=(0.3+24+1.1)×0.3×1.2+（2.5+2）×1.4=15.44KN/m2

新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm

W=1/6bh2=1/6×200×152=7500mm3

I=bh3/12=200×153/12=5.625×104mm4

则最大弯距：Mmax=0.1q1l12

最大挠度：ωmax=0.667q1l14/(100EI)

其中线荷载设计值q1=F4×0.2=15.44×0.2=3.09KN/m

按面板的抗弯承载力要求：f=Mmax/w=0.1q1l12/(1/6bh2)=1.648N/mm2<1.3N/mm2

故面板的抗弯承载力满足要求。

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

ωmax=0.677q1l14/(100EI)

=0.677×3.09×2004/(100×6000×5.625×104)

=0.1<[ω]=200/250=0.8

故面板的刚度满足要求。

按面板的抗剪要求计算V=3Q/2bh<[V]

其中最大剪力Q=0.600×3.09×0.2=0.37kN

截面抗剪强度计算值V=3×370.8/(2×200×15)=0.185N/mm2

截面抗剪强度设计值[V]=1.40N/N/mm2

抗剪强度验算V<[V]，满足要求。

2、模板支撑方木次龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q2=F4×0.2=15.44×0.2=3.09KN/m

最大弯矩Mmax=0.1q2l22=0.1×3.09×0.902=0.25KN.m

最大剪力Q=0.6×0.900×3.09=1.67KN

最大支座力N=1.1×0.900×3.09=3.06KN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6=8.333×104mm3；

I=50×100×100×100/12=4.1667×106mm4；

(1)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.250×106/8.333×104=3N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

V=3Q/2bh<[V]

截面抗剪强度计算值V=3×1670/(2×50×100)=0.501N/mm2

截面抗剪强度设计值[V]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求。

方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求。

3、支撑脚手架横杆的计算

支撑横杆按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取方木的支座力P=2.781kN

均布荷载取托梁的自重q=0.038kN/m。

经过计算得到最大弯矩Mmax=0.614kN.m

经过计算得到最大支座F=13.689kN

经过计算得到最大变形V=1.9mm

支撑横杆的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.08×103mm3；

I=1.219×105mm4；

(1)支撑横杆抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.614×106/5080=120.82N/mm2

支撑横杆的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×7209/(2×100×100)=1.081N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)支撑横杆挠度计算

最大变形ωmax=1.883×2.781×9004/(100×210000×1.219×105)=1.342mm

方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求。

4、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。

1）静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重标准值(kN)：

NG1=0.1419×4.500=0.638KN

(2)模板及支架的自重标准值(kN)：

NG2=0.3×0.3×1.2×0.9=0.01KN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.300×1.200×0.900=8.100kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.748kN。

2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×1.200×0.900=4.86kN

3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.748+1.4×4.86=17.3KN

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)（2）

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.N/mm2；

l0——计算长度(m)；

k1——计算长度调整系数，取值为1.185；

µ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；µ=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；

公式(1)的计算结果：f=N/φ1A=118.61N/mm2，立杆的稳定性计算f<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：f=N/φ2A=65.03N/mm2，立杆的稳定性计算f<[f],满足要求!

6.8.2墙体模板计算

（1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，废料地沟外墙二次浇筑层高4.3m，侧压力为

F1=0.22rct0β1β2v1/2F2=Hrc

式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取24KN/m3；

v——混凝土浇筑速度，取V=2.5m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=4.3m；

β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；

得F1=0.22×24×5×1.0×1.15×2.51/2=48KN/m2

F2=24×4.3=103.2KN/m2>F1

取F=F1=48KN/m2

有效压头高度h=1.2F1/rc=1.2×48/24=2.4m

2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②

混凝土采用混凝土泵车浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。

由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为

q=1.2×①+1.4×②=1.2×48+1.4×4=63.2KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)

q=①=48KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度)

2、模板及竖楞的设计及验算

（1）竖楞的设计及验算

竖楞选用50×100mm木方，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：

E=10000N/mm2,σ=13N/mm2，I=416cm2,w=83cm2

主龙骨间距取为600mm，竖楞按三跨连续梁计算

q1=qL模=63.2×0.20=18.96KN/m

式中：q1——模板传给竖楞的线荷载

Mmax=0.1q1l12=0.1×18.96×0.62=0.6825KN·m

σ=M/W=0.6825×106/83×104=8.22<[σ]=13N/mm2

所以竖楞次龙骨的强度满足要求。

（2）竖楞次龙骨的刚度验算

q1=qL模=63.2×0.20=18.96KN/m

ω=0.677×q1L14/100EI

=0.677×18.96×0.64×1012/100×104×416×104

=0.40mm<[ω]=1.5mm

所以竖楞次龙骨的刚度满足要求。

（3）横楞主龙骨的设计及验算

横楞主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，横楞主龙骨接三跨连续梁计算

横楞主龙骨的截面性能为

σ=215Nmm2,I=2×12.9×104cm，W=2×15.08×103cm

作用在横楞主龙骨上的荷载

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为P=qL1L2=63.2×0.60×0.60=22.75KN

得主龙骨截面最大弯矩为

Mmax=0.175PL2=0.175×22.75×0.6=2.39KN·m

σ=M/W=2.39×106/(2×15.08×103)=79.24N/mm2<[σ]=215N/mm2

所以主龙骨的强度满足要求。

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

P=qL1L2=63.2×0.60×0.60=22.75KN

ω=1.146×PL/100EI=1.146×22.75×103×0.63×109/（100×2.06×105×2×12.19×104）=1.12mm<3.00mm(满足要求)

所以主龙骨的刚度满足要求。

得每根穿墙螺栓承受的拉力为

T=qs=48×0.6×0.6=17.28KN

选用Φ14穿墙螺栓，容许拉力为[N]=17.8KN

σ=T/A=17.8×103/105=169.5N/mm2

所以穿墙螺栓的承载力满足要求。

（1）钢筋的隐检工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。

（2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。

（3）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。

（4）浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。

（5）提前签订商品混凝土供货合同，签订时由技术部门提供具体供应时间、标号、所需车辆数量及其间隔时间《火力发电厂汽水管道零件及 部件典型设计制造图》(GD2016).pdf，特殊要求如抗渗、防冻剂、入模温度、坍落度、水泥及预防混凝土碱集料反应所需提供的资料等。

（1）施工顺序：钢筋、模板检查验收→预埋件、预留管位置正确→浇水湿润模板→浇筑混凝土→混凝土振捣→表面木抹子搓平→覆盖养护

（2）混凝土浇筑：采用泵送混凝土，混凝土应连续浇筑，需安排周密，保证其正常输送。

a.垫层混凝土：废料输送地沟内垫层应自将开挖基坑底面满打垫层。垫层浇筑应随打随压光。砌筑墙体砖胎模时应在垫层上铺设彩条布，下料部位应搭溜槽并不得破坏垫层，对局部垫层破坏部位应用水泥砂浆找补平整。

b.预应力管桩混凝土浇筑：废料输送地沟至基底标高后应将桩芯淤泥掏出，并用拖布将管桩内清理干净，待桩蕊托板焊完后采用C35微膨胀混凝土浇筑桩蕊并振捣密实，以防此处渗漏水。具体见附图4。

c.底板及导墙混凝土浇筑：底板及导墙混凝土浇筑应保证导墙止水钢板外侧混凝土略高于内侧。在导墙混凝土初凝前应检查导墙的平直度，以免因导墙偏移导致上部墙体偏位。导墙混凝土浇筑完成后两天拆模，清除止水钢板及钢筋混凝土浮浆，并对导墙混凝土进行凿毛。

d.墙体混凝土浇筑：首先将模板及根部或外墙导墙混凝土提前浇水充分湿润，并保证墙内无积水，混凝土下灰前，墙柱内应先铺一层与混凝土配合比相同的砂浆，厚度不少于50mm。浇筑混凝土时两侧墙体要对称浇注，每层浇注高度不大于500mm，设专人在下方用锤子敲打模板，利用其所发出的声音结合上面放料情况相结合，准确判断混凝土的密实情况，不留任何隐患。

e.顶板混凝土浇注：废料输送地沟采用墙板整体浇筑路基土石方安全专项施工方案，顶板标高采用短钢筋控制。采用浇筑与振捣紧密配合，用“赶浆法”保持水泥浆沿板底包裹石子向前推进，振捣完后用大杠将表面混凝土找平，混凝土初凝前用木抹子搓压两遍，混凝土表面进行扫毛处理。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。