施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
厂房梁板模板施工方案及加固措施b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；
梁底纵向支撑的最大应力计算值5.174N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！
梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=2.591mm小于梁底纵向支撑的最大允许挠度[ω]=7.2mm，满足要求！
截面抗剪强度必须满足:
2017造价土建新教材变化对比.pdf梁底纵向支撑受剪应力计算值T=3×2.532×103/(2×100.000×100.000)=0.380N/mm2；
梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；
梁底纵向支撑的受剪应力计算值0.38N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！
静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架MF12171榀0.224kN
交叉支撑2副2×0.04=0.08kN
连接棒2个2×0.165=0.33kN
锁臂2副2×0.184=0.368kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.527kN/m。
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)
剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照3步3跨设置
α=arctg((3×1.90)/(3×1.80))=46.55
每米脚手架高中剪刀撑自重：
水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照3步3跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：
每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：
(4×0.0135+4×0.0145)/1.9=0.059kN/m；
每米高的附件重量为0.600kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.739kN/m；
(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
1）钢筋混凝土梁自重(kN)：
（24.000+1.500）×0.250×0.550×1.800=6.311kN；
2)模板的自重荷载(kN)：
0.350×(2×0.550+0.250)×1.800=0.851kN；
经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=7.162kN/m；
静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×4.880+NGk3=13.343kN；
活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
NQ=2.000×0.250×1.800=0.900kN；
九、立杆的稳定性计算:
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)
经计算得到，N=17.272kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算
A=2×A1=2×3.10=6.20cm2；
I=I0+I1×h1/h0=6.070+2.790×1536.000/1900.000=8.325cm4
经计算得到，Nd=37.317kN。
立杆的稳定性计算N 十、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 fg=fgk×kc=170×0.4=68kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk=170kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=8.636×0.2=43.18kpa； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.636kN； 基础底面面积：A=0.2m2。 p=43.18≤fg=68kpa。地基承载力满足要求！ （三）碗扣架部分梁支撑计算 因碗扣架支撑梁截面尺寸为300mm×1100mm,跨度为11.5m，属于超重结构，故对其支撑进行计算。 模板支架搭设高度为4.3m， 梁截面B×D=300mm×1100mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.50m，立杆的步距h=1.50m， 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方100×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度0.90m。 梁顶托采用100×100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 采用的钢管类型为48×3.5。 图1梁模板支撑架立面简图 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1=25.500×1.100×0.300+0.500×0.300=8.565kN/m 活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.300=1.350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3； I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4； 其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M——面板的最大弯距(N.mm)； W——面板的净截面抵抗矩； [f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； 其中q——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M=0.100×(1.20×8.565+1.40×1.350)×0.300×0.300=0.110kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.110×1000×1000/16200=6.760N/mm2 面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求! (2)抗剪计算[可以不计算] T=3Q/2bh<[T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.20×8.565+1.4×1.350)×0.300=2.190kN 截面抗剪强度计算值T=3×2190.0/(2×300.000×18.000)=0.608N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算T<[T]，满足要求! v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 面板最大挠度计算值v=0.677×8.565×3004/(100×6000×145800)=0.537mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=25.500×1.100×0.300=8.415kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2=0.500×0.300×(2×1.100+0.300)/0.300=1.250kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.300×0.300=0.405kN 均布荷载q=1.20×8.415+1.20×1.250=11.598kN/m 集中荷载P=1.40×0.405=0.567kN 木方弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 经过计算得到从左到右各支座力分别为 经过计算得到最大弯矩M=0.892kN.m 经过计算得到最大支座F=2.482kN 经过计算得到最大变形V=0.661mm 木方的截面力学参数为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3； I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算[可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×2.482/(2×100×100)=0.372N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=0.661mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 经过计算得到最大弯矩M=1.898kN.m 经过计算得到最大支座F=13.677kN 经过计算得到最大变形V=2.872mm 顶托梁的截面力学参数为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3； I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×7471/(2×100×100)=1.121N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=2.872mm 顶托梁的最大挠度小于1500.0/250,满足要求! 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力N1=13.677kN(已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重N2=1.20×0.129×4.250=0.658kN N=13.677+0.658=14.335kN i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A——立杆净截面面积，A=4.890cm2； W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； [f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m； h——最大步距，h=1.50m； l0——计算长度，取1.500+2×0.700=2.900m； ——由长细比，为2900/16=184； ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.214； 经计算得到=14335/(0.214×489)=137.203N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=57.34 N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=14.34 A——基础底面面积(m2)；A=0.25 fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40 fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00 地基承载力的计算满足要求! 根据现场门架支撑平面布置图发现，部分撑板立杆与梁距离达到750mm，超过一般规定的500～600mm要求，导致该部分板底悬挑方木承受板混凝土重量，对此部位板底木方进行验算。 板面积：0.75*7.2=5.4m2板厚100mm方木尺寸100*100mm方木间距400mm 方木受力范围钢筋混凝土板自重：0.4*0.75*0.1*2.5=0.075t=75kg=75*9.8=735N 模板与木板自重：0.35*0.4*0.75=0.105KN=105N 焦港大桥上部结构施工组织设计与方案施工荷载：2.5*0.75*0.4=0.75KN=750N 恒载为钢筋混凝土板自重+模板与木板自重=735+105=840N 活载为施工荷载：750N 方木受力范围悬挑部分荷载：P=1.2恒载+1.4活载=1.2*840+1.4*750=2058N 成都市农贸市场建设技术导则(2020)（成都市公共配套设施建设管理领导小组办公室2020年10月）.pdf悬挑部分沿悬挑方向线性荷载为：q=P/L=2058/0.75=2744N/m=2.744KN/m 计算挠度时，均布荷载标准值：q=（840+750）/0.75=2.120kN/m；