施工组织设计下载简介

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型钢悬挑式与钢管落地式卸料平台施工方案

(4).整体稳定性验算

σ=M/（φbWx）≤[f]

浆砌边沟施工工艺框图及文字说明φb=（570tb/lh）×（235/fy）

φb=570×10.0×63.0×235/(4000.0×160.0×235.0)=0.561；

主梁槽钢的稳定性验算σ=10.634×106/(0.561×108300.00)=175.01N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=175.01N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

4、钢丝拉绳的内力验算

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(3.9/(1.5+2.5))=0.698；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=12.219/0.698=17.50kN；

5、钢丝拉绳的强度验算

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径21.5mm。

得到：[Fg]=23.078KN>Ru＝17.504KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

6、钢丝拉绳拉环的强度验算

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=17503.930N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[17503.9×4/(3.142×50.00×2)]1/2=14.9mm。

实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。

四、型钢悬挑卸料平台的准备工作

1）钢材：Q235号钢，钢材应附有质量证明书并应符合设计要求及国家标准的规定。钢材断口不得有分层及表面锈蚀、麻点。

2）电焊条：使用的电焊条E4315或E4316，直径Φ3.2，必须有出厂合格证书。施焊前应经过烘焙，严禁使用药皮脱落、焊芯生锈的焊条。

五、型钢悬挑卸料平台的制作技术交底

1、按卸料平台图纸槽钢型号与长度下料，可采用氧割或锯切，其公差为2mm。

1）持证上岗。安排持证上岗的焊工担任焊接工作，且焊工的技术水平应与焊接要求相适应，并有一年以上经验。

3）焊接前应复查组装质量和焊缝区的处理情况，修整后方可施焊。焊前应对所焊杆件进行清理，除去油污、锈蚀、浮水及氧化铁等，在沿焊缝两侧不少于20mm范围内露出金属光泽。

1）焊条直径为3.2mm。

2）根据槽钢的厚度和以往施工经验，焊接电流暂定为160~200A，现场焊工进行试焊后可自行调整焊接电流。焊接电流过大，焊接容易咬肉、飞溅、焊条烧红。焊接电流过小，电弧不易稳定，不易焊透和发生夹渣，焊接效率低，应在现场由焊工进行焊接试验，得出最佳焊接电流。

3）焊接速度：要求等速焊接，保证焊缝厚度、宽度均匀一致，从面罩内看熔池中铁水与熔渣保持等距离（2~4mm）为宜。

4）焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度稳定不变，酸性焊条以4mm长为宜，碱性焊条以2~3mm为宜。

5）焊条角度：根据两焊件的角度确定焊条的角度，焊条角度有两个方向，第一是焊条与焊接前进方向的夹角为600~750；第二是焊条与焊件左右夹角，有两种情况：当两焊件厚度相等时，焊条与焊件的夹角为450，当两焊件厚度不等时，焊条与较厚焊件一侧的夹角应大于焊条与较薄焊件一侧的夹角。

6）起焊：在焊缝起焊点前方15~20mm处的焊道内引燃电弧，将电弧拉长4~5mm，对母材进行预热后带回到起焊点，把焊池填满到要求的厚度后方可开始向前施焊。焊接过程中由于换焊条等因素而停弧再行施焊时，其接头方法与起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干净后方可引焊。

7）收弧：每条焊缝焊到末尾时应将弧坑填满后往焊接方向的反方向带弧，使弧坑甩在焊道里边，以防弧坑咬肉。

8）清渣：整条焊缝焊完后清除熔渣，经焊工自检确无问题后方可转移地点继续焊接。

a、焊条的牌号、性能、接头中使用的钢筋、钢板、型钢应符合要求。检查出厂证明及焊条烘焙记录。

b、焊工必须经考试合格。检查焊工合格证及考核日期。

a、焊缝外观应全部检查，普通碳素钢结构钢应在焊缝冷却到工作地点温度后进行。

b、焊缝表面焊波应均匀，不得有裂缝、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区还不得有飞溅物。

1）严禁在焊缝外母材上打火引弧。

2）防止焊接质量通病发生：

裂纹：为防止裂纹产生，应选择合理的焊接工艺参数和次序，应该一头焊完再焊另一头，如发现有裂纹应铲除重新焊接。

咬边：应选用合适的电流，避免电流过大，电弧拉得过长，控制好焊条的角度和运弧的方法。

气孔：焊条按规定温度和时间进行烘焙，焊接区域必须清理干净，焊接过程中可适当加大焊接电流，降低焊接速度，使熔池中的气体完全逸出。

夹渣：多层施焊应层层将焊渣清除干净，操作中应注意焊渣的流动方向，特别是采用碱性焊条时，必须使焊渣留在熔池后面。

六、型钢悬挑卸料平台的吊装

采用塔吊吊装就位方法。在吊装前，应设专人检查卸料平台与主体结构连接全部卸除，平台吊装就位后，应将其所有与主体连接的部位进行全面检查，确认完全符合设计要求后才能卸去塔吊的吊绳，确保安全。

七、型钢悬挑卸料平台的安全注意事项

卸料平台一侧应挂牌，注明该平台的承重量，如注明本料台最大载重量为800Kg，切勿超载。

卸料平台每次搬移时，应检查平台是否有过大的变形，焊缝是否存在细小裂缝等现象。

卸料平台吊至上一吊点，应检查平台与主体连接点是否符合设计要求，如每个节点的构造要求。

卸料平台每侧两道钢丝绳拉紧程度是否接近，是否存在一根紧一根松的情况，否则应用倒拉链进行调整。

卸料平台的栏杆是否牢靠，在吊运中是否碰坏。

卸料平台在建筑物垂直方向上，即上下两个位置应错开，以免妨碍塔吊吊运重物。

卸料平台不能吊挂在阳台等部位，因为阳台等到部位结构安全度偏小，应挂靠在主体结构大梁等部位。

卸料平台不能与外脚手架连接，因为卸料平台存在动荷载，对外脚手架有不利影响。

卸料平台的吊环应采用Q235钢制作，钢丝绳与吊环之间要用卡环连接，不得将吊钩直接钩挂吊环。穿进吊环的钢丝用卡头连接固定时，卡子不得少于3个。

卸料平台转移到新的地点，在松卸塔吊吊钩前应检查各部位，平台搭设在主体大梁上是否稳定可靠，钢丝绳是否卡牢，待一切检查可行后方可松卸塔吊吊钩。

卸料平台外口边应略高于内口边，不可向外倾斜。

卸料平台外侧三面均应设置围护栏杆，当吊运构件超长时，超过平台长度应将端部防护格栅门打开，待该构件运入建筑物后，立即关闭。

在正式使用卸料平台前，应对作业人员进行一次安全技术交底，讲解使用卸料平台应注意的事项及平台上作业人员与塔吊司机如何保持联系，防止意外事故发生。

八、型钢悬挑卸料平台结构图，节点图

九、钢管落地式卸料平台的设计计算

立杆横向间距或排距la(m):0.90，立杆步距h(m)：1.50；

立杆纵向间距lb(m):0.70，平台支架计算高度H(m)：3.30；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型:Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；

施工均布荷载(kN/m2):4.000；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)脚手板自重(kN/m)：

q11=0.3×0.3=0.09kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=5×0.3=1.5kN/m；

(3)施工荷载标准值(kN/m)：

p1=4×0.3=1.2kN/m

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N=1.1q1l+1.2q2l

均布恒载：q1=1.2×q11=1.2×0.09=0.108kN/m；

均布活载：q2=1.4×1.2+1.4×1.5=3.78kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×0.108×0.92+0.117×3.78×0.92=0.367kN·m；

最大支座力N=1.1×0.108×0.9+1.2×3.78×0.9=4.189kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.367×106/(5080)=72.24N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力72.24N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

ν=0.667ql4/100EI

qk=qll=0.09kN/m；

ν=0.677×0.09×9004/(100×2.06×105×121900)=0.016mm；

纵向钢管的最大挠度为0.016mm小于纵向钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=4.189kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.698kN·m；

最大变形νmax=0.815mm；

最大支座力Qmax=10.573kN；

最大应力σ=137.355N/mm2；

横向钢管的计算应力137.355N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0.815mm小于支撑钢管的最大容许挠度700/150与10mm，满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.573kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

（1）.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×3.3=0.426kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.15×0.7=0.105kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.3×0.7×0.9=0.189kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=0.72kN；

（2）.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.7×0.9+5×0.7×0.9=5.67kN；

（3）.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×0.72+1.4×5.67=8.802kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976m；

L0/i=2975.85/15.8=188；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8802.036/(0.203×489)=88.67N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=88.67N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i=1700/15.8=108；

湖南省张家界至花垣高速公路专项方案（施工组织设计）由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8802.036/(0.53×489)=33.962N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=33.962N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

某道路绿化喷淋工程施工组织设计fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；