施工组织设计下载简介

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城市广场工程项目模板工程施工方案

分别为50.99kN/m2、24kN/m2，取较小值24kN/m2作为本工程计算荷载。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

W=100×1.52/6=37.5cm3；

立交工程施工组织设计I=100×1.53/12=28.125cm4；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.9×24=25.92kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.9×2=2.52kN/m；

q=q1+q2=25.92+2.52=28.44kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=300mm；

面板的最大弯距M=0.1×28.44×3002=2.56×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=2.56×105/3.75×104=6.81N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=6.81N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

Mmax=0.1ql2

其中，作用在内楞的荷载

q=(1.2×24+1.4×2)×0.3=9.48kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=900mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×9.48×9002=7.672×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值

σ=7.672×105/8.33×104=9.22N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=9.22N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=13N/mm2，满足要求！

v=5ql4/(384EI)

内楞的最大挠度计算值:ω=5×7.2×9004/(384×9000×4.17×106)=1.632mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=3.6mm；

内楞的最大挠度计算值ω=1.632mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=3.6mm，满足要求！

外楞承受内楞传递的荷载，两对拉螺栓中点位置挠度最大,经比较,按照集中荷载转化为均布荷载作用下的单跨简支梁计算最大。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×2.5；外钢楞截面抵抗矩W=3.87cm3；

外钢楞截面惯性矩I=9.28cm4；

（1）外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:q=9.48×0.9×0.5×4/0.9=18.96kN/m；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；

外楞的最大弯距：M=0.125×18.96×3002=2.13×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=2.13×105/3.87×103=55.12N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=55.12N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

ν=5ql5/(384EI)

外楞的最大挠度计算值:ω=5×18.96×103×3003/(384×206000×9.28×104)=0.105mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.2mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.105mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=24×0.9×0.3=6.48kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=12.9kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.48kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值12.9kN.

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用木枋；

面板弹性模量E:6000N/mm2；面板抗弯强度设计值:13N/mm2；

木方抗剪强度设计值:1.4N/mm2；木方的间隔距离:300mm；

木方弹性模量E:9000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13N/mm2；

木方的截面宽度:50mm；木方的截面高度:100mm；

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=15×15/6=37.5cm3；

I=15×15×15/12=28.125cm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24+1.5）×0.9×1=27.54kN/m；

q2:1.2×0.5×0.9=0.54kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2×0.9=2.52kN/m；

q=q1+q2+q3=30.6kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.125×30.6×0.1252=0.06kN.m；

σ=0.06×106/37.5×103=1.59N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.59N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工模板安全技术规范》,最大挠度计算公式如下:

ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q=（(24+1.5)×1+0.5）×0.9=23.4N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=125/250=0.5mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.521×23.4×1254/(100×6000×28.125×104)=0.018mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.018mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=125/250=0.5mm，满足要求！

木方直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

木方截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在木方的荷载

q=(1.2×25.5×0.125+1.4×2.5×0.25)×1+1.2×0.5×0.125=4.775kN/m；

木方计算跨度:l=900mm；

木方的最大弯距:M=0.1×4.775×9002=3.864×105N.mm；

经计算得到，木方的最大受弯应力计算值

σ=3.864×105/8.33×104=4.64N/mm2；

木方最大受弯应力计算值σ=4.64N/mm2木方的抗弯强度设计值小于[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=5ql4/(384EI)

木方的最大挠度计算值:ω=0.677×3×9004/(100×9000×4.17×106)=0.355mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=3.6mm；

木方的最大挠度计算值ω=0.355mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=3.6mm，满足要求！

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=(24+1.5)×0.3×1×0.9=6.885kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.5×0.9×(2×0.86+0.3)=0.909kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.3×0.9=1.215kN；

均布荷载q=(1.2×（6.885+0.909）+1.4×1.215)/0.3=36.846kN/m

3.支撑钢管的强度验算：

Mmax=0.057ql2=0.057×36.846×0.352=0.258kN/m

钢管最大应力σ=258000/3870=66.65N/mm2；

钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

水平钢管的最大应力计算值66.65N/mm2小于水平钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

v=0.067ql4/(100EI)

vmax=0.067×36.846×3504/(100×1000×206×92800)=0.019mm

支撑钢管的最大挠度为0.019mm小于350/150与10mm,满足要求!

扣件抗滑承载力应符合下列规定：

R≤Rc=12.8kN，考虑安全因素，折减系数为0.8

钢管支座反力RBmax=0.788ql=0.788×36.846×0.35kN=10.159kN≤Rc；

模板支架立杆荷载设计值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重设计值(kN)：

NG1=1.2×0.098×4.9=0.576kN；

钢管的自重计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录A。

NG2=10.159kN

N=NG1+NG2=10.735kN；

σ=N/(φA)≤[f]

lo=ku1(h+2a)=1.155×1.386×(1.45+2×0.2)=2.962m

lo/i=2962/15.9=186；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=10735/（0.207×357）=145.3N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=145.3N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

碗口式满堂架支撑140厚板区域计算

本工程位于郊区，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》中规定，地面粗糙类别属于B类。根据设计参数及气象资料，基本风压为0.5kN/m2。

ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.318×0.8×0.5=0.369kN/m2

式中ωk——风荷载标准值

μz——风压高度变化系数，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》中规定采用1.318。

ω0——基本风压，根据设计参数及气象资料，取0.5kN/m2

（1）单肢立杆轴向力计算

N=1.2（永久荷载）+0.9×1.4（可变荷载+风荷载）

永久荷载产生的单肢立杆轴向力：

模板及支撑架自重产生的轴向力：

N1=Q1LxLy=0.5×0.9×0.9=0.405KN

混凝土自重（包括钢筋）产生的轴向力：

N2=Q2V=25×0.9×0.9×0.14=2.835KN

可变荷载产生的单肢立杆轴向力：

施工人员及设备产生的轴向力：N3=Q3LxLy=1.0×0.9×0.9=0.81KN

振捣混凝土产生的轴向力：N4=Q4LxLy=1.0×0.9×0.9=0.81KN

风荷载产生的轴向力：Nw=WkLxLy=0.369×0.9×0.9=0.299KN

式中：Q1——模板及支撑架自重标准值，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》采用0.5kN/m2

Q2——新浇混凝土及钢筋自重标准值，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》采用25kN/m3

Q3——施工人员及设备荷载标准值，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》采用1kN/m2

Q4——浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》采用1kN/m2

某土地开发整理项目工程施工组织设计Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）

V——Lx、Ly段混凝土体积（m3）

N=1.2（永久荷载）+0.9×1.4（可变荷载+风荷载）

=1.2（N1+N2）+0.9×1.4（N3+N4+Nw）

=1.2×(0.405+2.835)+0.9×1.4×(0.81+0.81+0.299)

（2）轴心受压杆件稳定系数的确定

GB／T 26168.1-2018标准下载立杆计算长度：l0=h+2a=1.2+2×0.35=1.9m

式中h——支架立杆的步距。

a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度0.35。