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32 48 32支架现浇箱梁施工方案

Mmax=ql2/8=4.2×104×0.52/8=1312.5(N·m)

σm=M/Wa=1312.5/(563/1000000)=2.33×106(N/㎡)

422 全现浇轻骨料混凝土施工工艺即σm=2.33×106/1000000

=2.33（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡）

其中：fm=13×0.9×0.8=9.36

安全系数为：9.36/2.33=4.01

荷载：q×0.5/2=4.2×104×0.5/2=10500（N）

成压应力：10500/（150×150）=0.47（N/mm2）﹤fc90=2.088（N/mm2）

其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）

安全系数：2.088/0.47=4.44

荷载：10500（N）

剪应力：10500/（150×150）=0.47（N/mm2）﹤fv=1.008(N/m㎡)

其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008(N/m㎡)

安全系数：1.008/0.47=2.14

1、支架布置以60×30cm布置考虑，钢筋砼重量以26KN/m3计

每延米重量为：10.89×26×1=283.14KN

则单位面积承重为：q1=283.14(KN/m)/3.8m=74.51KN/㎡

a、底模及内模构造荷载

　　　取q2=5KN/m2

3、荷载组合，由于钢管布置为60cm×30cm，则

q=q1+q2+q4=（74.51+5+5）×0.3=25.35(KN/m)

即q=25.35×1000

=2.535×104(N/m)

Mmax=ql2/2.535×104×0.62/8=1140.75(N·m)

σm=M/Wa=1140.75/(167/1000000)=6.83×106(N/㎡)

即σm=6.83×106/1000000

=6.83（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡）

其中：fm=13×0.9×0.8=9.36

安全系数为：9.36/6.83=1.37

荷载：q×0.6/2=2.535×104×0.6/2=4563（N）

成压应力：4563/（150×150）=0.203（N/mm2）﹤fc90=2.088（N/mm2）

其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）

安全系数：2.088/0.203=10.29

剪应力：4563/（150×150）=0.203（N/mm2）﹤fv=1.008(N/m㎡)

其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008(N/m㎡)

安全系数：1.008/0.203=4.97

1、支架布置以50×60cm布置考虑，钢筋砼重量以26KN/m3计

每延米重量为：5.968×26×1=155.168KN

则单位面积承重为：q1=155.168(KN/m)/3.8m=40.83KN/㎡

a、底模及内模构造荷载

　　取q2=5KN/m2

3、荷载组合，由于钢管布置为60cm×60cm，则

q=q1+q2+q4=（40.83+5+5）×0.6=30.498(KN/m)

即q=30.498×1000

=3.498×104(N/m)

Mmax=ql2/8=3.498×104×0.62/8=1574.1(N·m)

σm=M/Wa=1574.1/(563/1000000)=2.79×106(N/㎡)

即σm=2.79×106/1000000

=2.79（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡）

其中：fm=13×0.9×0.8=9.36

安全系数为：9.36/2.79=3.35

荷载：q×0.6/2=3.498×104×0.6/2=10494（N）

成压应力：10494/（150×150）=0.466（N/mm2）﹤fc90=2.088（N/mm2）

其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）

安全系数：2.088/0.466=4.5

荷载：10494（N）

剪应力：10494/（150×150）=0.466（N/mm2）﹤fv=1.008(N/m㎡)

其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008(N/m㎡)

安全系数：1.008/0.466=2.16

按最不利位置计算荷载组合，单根钢管轴向力为：

荷载组合：N=1.2NGK+1.4NQK

=1.2×15.439+1.4×0.75

=19.578（KN/根）

由于钢管以50×30cm布置，单位面积荷载为：

19.578/（0.5×0.3）=130.52（KN/㎡）

即为：130.52×1000/（1000×1000）=0.131(N/m㎡)

或：130.52×1000/（9.8×100×100）=1.33（kg/cm2）

通过处理地基，承载力可以满足要求。

本桥上跨国道111线大阜段，路面净宽9m，与桥轴线左交角23o，路面纵坡约2%。门架设计初步拟定：大梁用10m长45号工字钢，跨度按9m设计，立柱用∮400mm直缝焊接钢管，壁厚8mm，高度4，5m，立柱上横梁用32号槽钢2根扣面焊接成矩形截面。门架立柱地梁初步拟定80cm×80cm截面C25混凝土梁，基础120cm×40cm截面C20混凝土基础。

（一）、最不利荷载位置计算

综合考虑该跨连续梁的结构形式，在梁肋板的位置最重，梁高为2.6m。对梁肋下工字钢进行检算：

　　1、丛梁布置以支架对应30cm间距考虑,钢筋砼重量以26KN/m3计

每单位面积重量为：2.6×1×26=67.6（KN/㎡）

由于丛梁布置间距为30cm，则

则单根工字钢承重荷载为：：q1=67.6KN/㎡×0.3=20.28（KN/m）

2、底模及内模构造荷载

　取　q2=5KN/㎡

a、施工人员及设备取2.5KN/㎡

b、振捣及冲击砼产生荷载2.5KN/㎡

　　q4=2.5+2.5=5KN/㎡

4、工字钢自重q5=67.6*9.8/1000=0.66KN/m

6、单根工字钢承受荷载：

施工恒载:NGK=q1+q2×0.3+q5

=20.28+5×0.3+0.66

=22.44（KN/m）

活荷载:NQK=q4×0.3=5×0.3=1.5（KN/m）

每米荷载：N=1.2NGK+1.4NQK

=1.2×22.44+1.4×1.5

=29.028（KN/m）

拟采用I50c工字钢：W=2080cm3I=50600cm4

Mmax=ql2/8=29.028x92/8=293.9KN·m

F=5ql4/384EI

=19mm<[f]=l/400=9000/400=22.5mm

采用的竹胶板底模厚度为15mm，弹性模量：E=7.6×103N/mm3,[σ]=80.6N/mm2,取板宽1m，跨度0.3m模板承受的最大弯矩Mmax按三跨连续梁计算:

W=bh2/6=1000×152/6=37.5x103mm3

Mmax=ql2/10=42×0.32/10=0.378KN·m

σ=Mmax/w=0.378×106/（37.5x103）=10.08N/mm2<[σw]=80.6N/mm2

I=bh3/12=1000×153/12=2.813×105mm4

F=ql4/150EI=42×3004/（150×7.6×103×2.813×105）

=0.12mm<[f]=l/400=300/400=0.75mm

（四）支架预压及观测方案

施工采用满堂支架浇筑方案，在搭设完支架后，进行支架预压，预压方案如下：

预压采用梁体自重的1.2倍预压，预压一跨。加载前，在支架顶部的板梁底模上，沿箱梁长度方向按每跨两端、跨中、1/4跨共计五处位置，沿箱梁宽度方向左侧，中线，右侧三部位，共设置15个沉降观测点。

2、加压荷载和沉降观测方案

支架加载与卸载的操作过程中应该注意均衡，保证地基受力均匀，测量数据要准确。在压载过程中采用水准仪全天侯跟踪观测支架的变形情况并做好记录，待支架不再发生沉降且充分稳定；预压过程即告结束。如果在压载过程中发现异常立即停止压载作业，及时查找原因，处理正常后再进行压载。

（一）场地整理及地基加固（方案中已描述）

（二）支架搭设（方案中已描述）

1、底模和内模采用15mm厚竹胶板安装，直腹板外模采用120x150钢模安装。

2、砼外露面模板外观必须平整、光洁、接缝加粘止浆带后再连接。局部不平整，孔洞处采用高强度原子灰加以补垫后再抛光。

3、箱梁采用分段一次浇筑，安装底模、顶模及两翼底模后进行浇筑。模板安装自检合格后报项目部质检工程师检查，由项目部质检工程师认可后报监理工程师检查，取得同意后进行下一道工序施工。

所用钢筋原才料必须经中心试验室验证许可。钢筋加工制作在硬化扣的操作平台上进行，加工好的钢筋分类放置。具体要求如下：

1、钢筋的表面洁净、无锈蚀、平直、无局部弯折。

2、盘园钢筋采用卷扬机冷拉调直，冷拉率控制在2%以内

3、钢筋的切断、弯曲、依据图纸结构尺寸，采用钢筋切断机和弯曲机进行制作。

4、钢筋的搭接，严格遵守施工规范的要求。宜采用搭接双面焊，焊缝长不小于5d钢筋直径。宽度不小于0.7d厚度不小于0.3d；采用单面焊时的焊缝长10d。外观无砂眼、夹渣、咬肉现象。受拉区接头率不大于50%，且不得放置于最大弯矩处。所用焊条必须采用J506或502焊条。

如钢筋与预应管道发生干扰，可局部调整钢筋位置和型式，如必须截断部份钢筋，须经监理工程师认可，截断的钢筋应该用时补强。

严格实行报检制度，制作绑扎完成班组自检合格后，报质检工程师检查，质检工程师报监理工程师检查认可后，再进行下一工序。

1、砂石料水泥须经过试验室检验合格且经监理批准使用的原材料，在砼拌和前，对砂、碎石的含水量进行试验检测以确定施工配合比。

2、砼采且强制式搅拌机拌料，计量机具须经标定合格严加爱护、定时保养，以保证其称量的准确性。

3、拌和时间以90S左右为宜，以保持砼应有的坍落度和易性，由专业试验员负责控制。

4．采用搅拌式运输车运输，汽车输送泵送料入模，以加水拌和到入模的允许时间控制在1小时以内。

砼由拌和站集中拌和，砼运输车运至现场，输送泵车送料入模来完成箱梁浇筑，具体要求如下：

（1）砼浇筑前，对模板、钢筋加工及预埋件位置，进行检查，确认正确无误。模板内应清洁无杂物，支架、模板稳定性应符合要求。

（2）砼浇筑应连续进行，分层厚度不超过30cm，砼的振捣采用插入式振动棒，由专业工人操，做到振动棒不碰撞钢筋，模板波纹管插入砼时，快插慢提，以免产生空洞，振捣密实的特征是：砼停止下沉、不在起泡、表面泛浆均匀平整。

（3）模板角落以及振动棒不能达到砼的地方，辅以插针振捣，以保证砼的密实，特别是预应力锚垫板处更应注意。

（4）砼振实后，保证24h之内不得受振动。砼强度到2.5map前，不得承受行人，模板、支架等等荷载。

砼浇筑完成初凝后，用麻袋或土工布覆盖，终凝后开始洒水养护，保持砼面处于湿润状态连续养护7天以上。

如进入冬季施工，应在麻袋或土工工布上加盖薄膜保温，且不得洒水。

当砼终凝后水电站引水隧洞工程施工组织设计.doc，满足25温度小时即可拆除侧模。当混凝土达到张拉强度，按设计的张拉程序完成后，方可进行支架、底模的拆除，拆除顺序为跨中向两端均匀卸落。

8、预应力管道安装与穿束

（1）预应力管道采用内径Φ90mm塑料波纹管或金属波纹管

（2）为保证管道定位，正确牢固、在直线段定位钢筋间距1m,曲线到0.5m。

（3）纵向采用混凝土浇筑前穿束，中横梁采用砼浇筑后穿束，筑混凝土前，保证管道无孔洞，无破损、位置准确牢固。在管最高点处设置压浆管。管道轴线必须与垫板垂直。

当混凝土强度达到设计的90%后张拉，张拉顺序按照设计的顺序进行，即按N1~N6的顺序成对张拉预应力。张拉采用应力与伸长值双控，张拉完毕后锚具外多余钢铰线用砂轮机切割，禁止用电焊切割。

使用的张拉设备，电动油水泥浆千斤顶和油压表在张拉前应作校验，且千斤顶使用权用超过6个月或200次以及使用过程中出现不正常现象时应重新校准。千斤顶的校验按0.10σcon、0.20σcon、0.40σcon、0.60σcon、0.80σcon、1.00σcon逐级校验,确实张拉力与压力表读数的关系。

预应力钢绞线的张拉采用两端同时张拉，张拉程序为0→初应力（0.1σcon）持荷3分钟量伸长值→控制应力100%σcon持荷3分钟量伸长值→回油量伸长值。

预应力钢铰线应以浙进的和均速的张拉JTT697.10-2016标准下载，张拉时两端油泵的加油速度量保持一致，每个截面断丝、滑丝娄量不超过1%，钢铰线伸长值与理论伸长值相差不应超过6%，有明显出入时查明原因并通知监理工程师。