施工组织设计下载简介

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q1:=(25+1.1)×0.95×0.3=7.439kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2:=0.35×0.3=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

经计算得到 QSY 08124.13-2020标准下载，活荷载标准值

P1:=1×0.3=0.3kN/m；

均布荷载设计值：q=1.2×（7.439+0.105）+1.4×0.3=9.472kN/m；

计算挠度时，均布荷载标准值：q=7.439+0.105=7.544kN/m；

最大弯矩计算公式如下:

最大弯距：M=0.125×9.472×0.6002=0.426kN·m；

最大支座力：N=1.25×9.472×0.600=7.104kN；

按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：

b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；

板底横向支撑的最大应力计算值2.557N/mm2小于板底横向支撑抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力:V=0.625×9.472×0.600=3.552kN；

板底横向支撑受剪应力计算值T=3×3.552×103/(2×100.000×100.000)=0.533N/mm2；

板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；

板底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.533N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:

板底横向支撑最大挠度计算值ν=0.521×7.544×6004/(100×9.00×103×8333333)=0.068mm；

板底横向支撑的最大允许挠度[ν]=600.000/250=2.400mm；

板底横向支撑的最大挠度计算值:ν=0.068mm小于板底横向支撑的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！

（二）、板底纵向支撑计算

本工程板底纵向支撑采用木方:100×100mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度及挠度验算：

板底纵向支撑，按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图）：

板底纵向支撑所受荷载P=7.104kN

板底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)

板底纵向支撑梁剪力图(kN)

板底纵向支撑梁变形图(mm)

最大弯矩：M=0.800kN·m

最大剪力：V=4.886kN

最大变形（挠度）：ν＝0.189mm

按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：

b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；

板底纵向支撑的最大应力计算值4.798N/mm2小于板底纵向支撑抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！

板底纵向支撑的最大挠度计算值:ν=0.189mm小于板底横向支撑的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！

截面抗剪强度必须满足:

板底纵向支撑受剪应力计算值T=3×4.886×103/(2×100.000×100.000)=0.733N/mm2；

板底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；

板底纵向支撑的受剪应力计算值0.733N/mm2小于板底纵向支撑抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！

计算的脚手架搭设高度为H=6.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：门架的宽度b=1.20米，门架的高度h0=1.90米，步距1.95米，跨距l=0.60米。

门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用
42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用
26.8×2.5mm钢管。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

门架静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

门架(MF1219)1榀0.224kN

交叉支撑2副2×0.040=0.080kN

水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN

连接棒2个2×0.006=0.012kN

锁臂2副2×0.009=0.017kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用
48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tg
=(4×1.950)/(4×0.600)=3.250

2×0.038×(4×0.600)/cos
/(4×1.950)=0.080kN/m

水平加固杆采用
48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

0.038×(1×0.600)/(4×1.950)=0.003kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；

(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m；

每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.150kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.388kN/m。

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力10.269kN，13.978kN

第2榀门架两端点力2.030kN，9.185kN

第3榀门架两端点力6.998kN，9.172kN

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=24.247kN。

7.5、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.388kN/m；

NQ——托梁传递荷载，NQ=24.247kN；

H——脚手架的搭设高度，H=6.0m。

经计算得到，N=1.2×0.388×6.0+24.247=27.041kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=27.041kN；

Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中
——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，
=0.349；

k——调整系数，k=1.13；

i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm；

I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.23cm4；

h0——门架的高度，h0=1.90m；

I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；

A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；

I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；

A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；

f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

Nd调整系数为1.0。

经计算得到，Nd=1.0×44.358=44.358kN。

立杆的稳定性计算N

7.6、立杆的地基承载力计算:

本支架落在10*10的枕木上，枕木放在20cm厚的水稳层上，基础底砂性土压实。该桥位处单根立杆承载力为N1=N/2=13.521KN，分布地基受力面积为0.6m*0.2m则：地基应力P=N1/A=13.521/（0.6*0.2）=112.675Kpa<[p]=200Kpa(见地基处理)，地基承载力满足要求。

通道桥板梁现浇采用商品混凝土，砼强度为C40，塌落度控制满足泵送要求。由于砼一次浇筑量大，为保证材料的质量和数量，提前一个星期通知砼拌和站进行材料准备。

8.1.1砼纵向浇筑顺序：从一边跨向另一边跨处浇筑，

8.1.2砼横向浇筑顺序：自两侧向中间对称浇筑，注意两侧入模混凝土相差不宜过大。

8.1.3浇筑设备：由于板梁砼在宽度、高度方向均是对称浇筑，现场配备一台泵车，确保对称浇筑。

梁（板）顶面高程(mm)

8.1.4砼表面密实、平整。

8.1.5避免产生蜂窝、麻面。

8.1.6浇筑砼时注意事项：

8.1.6.1使用插入式振动器时，移动间距不超过振动器作用半径的1.5倍；与侧模应保持50～100mm的距离；插入下层砼50～100mm；每一处振动完毕应边振动边徐徐提出振动棒；避免振动棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件。

8.1.6.2对每一振动部位，振动到该部位混凝土密实为止。密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦泛浆。

8.1.6.3在浇筑过程中或浇筑完成时，如砼泌水较多，须在不扰动已浇砼的情况下，采取措施将水排除。继续浇筑砼时，查明原因，采取措施，减少泌水。

8.1.6．4浇筑砼期间，应设专人检查支架、模板、钢筋和预埋件等稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时处理。

砼终凝后洒水覆盖养护7天。

8.1.10制作砼试件

在施工现场砼浇筑地，随机抽取制作边长为150mm的立方体试件，试件3件为1组，连续浇筑时每100m3制取4组，具体方法是从砼罐车中取出适量砼放在铁板上经人工翻拌均匀，拌和物分厚度大致相等的三层装入试模，振动台振动。试件抹面与试模边缘高低差在0.5mm内。试件成型后，用湿布覆盖表面，在室温15℃～25℃，相对湿度大于50%的情况下，静放1～2昼夜，然后拆模并作第一次外观检查、编号，将完好试件2组为同条件养护，2组放入标准养护室的水槽中养护，水温17℃～23℃，养护28天。

9.1保证材料质量的控制措施

9.1.1根据公司质量方针和质量手册的要求，选择合格的材料供应商。

9.1.2对于进场的模板、钢管等应按规范要求进行检查、验收；对不合格品必须退货，严禁投入使用。

9.1.3对同一批次使用的材料，应核对其尺寸规格是否相同，严禁将外径不同的钢管混合使用。

9.1.4严格按施工平面布置图指定位置堆放材料，同时必须悬挂标识牌，标明材料名称、规格、使用部位。

9.1.5模板应按分类整齐平行堆放。模板堆放不宜过高，以免失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。

9.2施工质量保证措施

9.2.1模板及其支撑体系必须进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。（验算过程详见计算书。）

9.2.2做好各级技术交底工作，让所有施工人员掌握质量技术要求。

9.2.3配制模板时，要根据模板拼装接合的需要进行适当加长或缩短，确保模板板面表面平整，接缝严密不漏浆。

9.2.4现场安装施工必须严格按本方案的要求进行，特别是对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的钢管杆件、木枋等构件的尺寸、间距等必须严格控制。

9.2.5严格按事先确定的合理施工工序进行操作施工，发现问题及时上报，并会同有关人员研究处理。

9.2.6模板安装时应按设计要求起拱。

9.2.7模板及其支撑体系必须经有关单位验收通过，并如实做好质量验收记录后，方可组织下道工序的施工。

9.3.1模板安拆时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。

9.3.2模板按放样尺寸下料后，在指定位置按规格分类堆放。

9.3.3模板安装完成后，要注意保持模板内清洁。

9.3.4拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。

9.4砼浇筑施工注意事项

9.4.1浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。

9.4.2混凝土浇筑时，施工单位应派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常时应立即暂停施工，并迅速疏散人员GB／T 28125.2-2020 气体分析 空分工艺中危险物质的测定 第2部分：矿物油的测定.pdf，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。如果估计排险抢修时间超过混凝土初凝时间，则要进行施工缝处理。

9.4.3梁砼浇筑时要严格控制浇筑进度不得过快，应分层（400mm）浇筑，混凝土不得堆放过高过于集中，要及时将其拔开，使砼荷载能均匀分布。

9.4.4砼输送管不得直接与模板面接触，应用轮胎和木枋组成滑动支座支承，减少管道产生的水平附加荷载。

9.4.5砼振动时，不得用振棒撬住模板或钢筋。

9.4.6振动器振棒等设备，不得集中堆放。浇筑时无需使用的设备一律在浇筑前清走。

10.1安全生产保证体系

10.1.1以项目经理部为核心组成以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。

10.1.2项目经理是安全生产的第一责任人T／CEC 165.2-2018标准下载，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。