施工组织设计下载简介
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双塔大桥东引桥上部结构施工方案=0.1×6×23.69×1.22/0.15×0.152
=6.06MPa＜［σ］
水泥土夯击挤密桩施工方案f=0.677ql4/100EI
=0.677×12×11.34×1.24/100×107×0.15×0.153
=0.38mm＜1200/400=3mm
2、普通段(1.65m高箱梁等效成板厚0.69m实心板)
1.5cm厚光面竹胶板技术指标：
E=10000MPa［σ］=15MPaq强=31.13KN/m2q挠=18.94KN/m2
按30cm横向间距布设100×100mm方木依四跨0.3m连续梁计算模板强度及挠度：
=0.107×31.13×0.32×6/1×0.0152
=7.99MPa＜［σ］
f=0.632ql4/100EI
=0.632×18.94×0.34×12/100×107×0.0153
=0.34mm＜300/400=0.75mm
模板强度、挠度均满足要求。
底模下统一采用100×100mm的方木。依四跨1.0m连续梁计算方木强度及挠度：
100×100mm的方木技术指标：
E=10000MPa［σ］=10MPa
q强=31.13×0.3=9.34KN/m
q挠=18.94×0.3=5.68KN/m
=0.107×9.34×1.02×6/1×0.1×0.12
=6.0MPa＜［σ］
f=0.632ql4/100EI
=0.632×5.68×1.04×12/100×107×0.1×0.13
=0.43mm＜1000/400=2.5mm
方木强度、扰度均满足要求。
c、方木下分配梁检算：
方木下分配梁统一采用150×150mm的方木。为便于计算按照最大跨距为1.2m的连续梁均布荷载计算。
150×150mm方木技术指标：
E=10000MPa［σ］=10MPa
q强=31.13×1.0=31.13KN/m
q挠=18.94×1.0=18.94KN/m
=0.1×6×31.13×1.22/0.15×0.152
=7.97MPa＜［σ］
f=0.677ql4/100EI
=0.677×12×18.94×1.24/100×107×0.15×0.153
=0.63mm＜1200/400=3mm
1.5cm厚光面竹胶板技术指标：
E=10000MPa［σ］=15MPaq强=61.1KN/m2q挠=43.9KN/m2
按25cm横向间距布设100×100mm方木依五跨0.25m连续梁计算模板强度及挠度：
=0.105×61.1×0.252×6/1×0.0152
=10.69MPa＜［σ］
f=0.664ql4/100EI
=0.664×43.9×0.254×12/100×107×0.0153
=0.4m＜250/400=0.625mm
模板强度、挠度均满足要求。
底模下统一采用100×100mm的方木。依四跨1m连续梁计算方木强度及挠度：
100×100mm的方木技术指标：
E=10000MPa［σ］=10MPa
q强=61.1×0.25=15.275KN/m
q桡=43.9×0.25=10.975KN/m
=0.107×15.275×12×6/1×0.1×0.12
=9.81MPa＜［σ］
f=0.632ql4/100EI
=0.632×10.975×14×12/100×107×0.1×0.13
=0.832mm＜1000/400=2.5mm
方木强度、挠度均满足要求。
c、方木下分配梁检算：
方木下分配梁统一采用150×150mm的方木。为便于计算按照五跨最大跨距为0.6m的连续梁均布荷载计算。
15×150mm方木技术指标：
E=10000MPa［σ］=10MPa
q强=61.1×0.9=55.0KN/m
q挠=43.9×0.9=39.5KN/m
=0.105×6×55.0×0.62/0.15×0.152
=3.7MPa＜［σ］
f=0.664ql4/100EI
=0.664×12×39.5×0.64/100×107×0.15×0.153
=0.080mm＜600/400=1.5mm
(三)、碗扣式钢管脚手架计算
3.1、跨中截面箱梁翼缘端排架计算
跨中截面箱梁翼缘端顶板为变截面，故取根部最大端考虑，为0.5m,碗扣式脚手架横向间距为1.2m，纵向间距为1.2m。
3.1.1底板支架结构验算
底板自重力：0.5KN/m2
钢筋混凝土箱梁自重力：26×0.5=13KN/m2
振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2
施工时产生的荷载：3KN/m2
总竖向设计外部荷载：f=（0.5+13.0）×1.2+（2+3）×1.4=23.2KN/m2
立杆承受压力：N=23.2×1.2×1.2=33.41KN
每根立杆承受压力：33.41÷2=16.71KN
该钢管为Ф48×3mm钢管，A=424mm2
钢管回转半径：I==15.95mm
δ=N/A=16710÷424=39.41N/mm2﹤140N/mm2
符合要求。（杆件自重产生的应力忽略不计）
长细比：λ=l0/i=1800÷15.95=112.9
查表得：α=0.455,
δ=N/aΑ=16710÷（0.455×424）=86.6N/mm2﹤140N/mm2
3.2、跨中截面箱梁中间段排架计算
跨中截面箱梁中间段顶板厚0.25m，底板厚0.22m，腹梁厚0.5m,1.65m高箱梁等效0.69m实心板,每根立杆横向间距为0.9m，纵向间距为1.2m。
3.2.1底板支架结构验算
钢筋混凝土箱梁自重力：26×0.69=17.94KN/m2
振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2
施工时产生的荷载：3KN/m2
总竖向设计外部荷载：f=（0.5+17.94）×1.2+（2+3）×1.4=29.13KN/m2
立杆承受压力：N=29.13×1.2×0.9=31.5KN
每根立杆承受压力：31.5÷2=15.8KN
该钢管为Φ48×3钢管，A=424mm2
钢管回转半径：I==15.95mm
δ=N/A=15800÷424=37.3N/mm2﹤140N/mm2
符合要求。（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）
长细比：λ=l0/i=1800÷15.95=112.9
查表得：α=0.455，
δ=N/aΑ=15800÷（0.455×424）=81.9N/mm2﹤140N/mm2
3.3、端、中横梁截面箱梁排架计算
端横梁可按最不利情况考虑，箱梁为实心结构,梁高按1.65m计算,每片门架横向间距为0.9m，纵向间距为0.6m。
3.3.1底板支架结构验算
底板承受标准荷载（在腹板部位承受荷载较大）。
钢筋混凝土箱梁自重力：26×1.65=42.9KN/m2
振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2
总竖向设计外部荷载：f=(0.5+42.9)×1.2+(2+3)×1.4=59.08KN/m2
该钢管为Ф48×3钢管，A=424mm2
钢管回转半径：I==15.95mm
内外钢管十字交叉处，每区格面积0.9×0.6=0.54m2
每根立杆承受的荷载为：N=0.54×59.08/2=15.95KN
δ=N/A=15.95÷424=37.62N/mm2﹤140N/mm2
符合要求。（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）
按稳定性计算立杆的受压应力（步距1800mm）
长细比：λ=l0/I=1800÷15.95=112.9
查表得：α=0.455
δ=N/aΑ=15950÷（0.455×424）=82.68N/mm2﹤140N/mm2
(四)、地基承载力计算
N—支架传之基础顶面处的轴心力
A—硬化层下素土受力面面积，420×420mm
底座下硬化层厚13cm，底座140×140mm按45°破裂角扩散至素土面。
取最大的顶托处支座力加支架自身自重后作为支架传之基础顶面处的轴心力计算
Pmax=（15.95）/（0.40×0.40）
=99.69KPa＜［σ］=120KPa
地基承载力标准值120KPa。所以地基承载力满足要求
(五)、支架整体稳定性
支架的整体稳定性由构造措施保证。并采用φ48的钢管连结各碗扣架并搭设剪刀撑。
下穿路通道平台计算资料
1、混凝土自重产生的恒载q1；混凝土容重按26KN/m3计。
2、模板自重依q2=1KN/m2计
3、施工活载按q3=2KN/m2计
4、混凝土倾倒、振捣产生的冲击力q4=4KN/m2计
5、安全系数考虑混凝土超方等因素取1.1系数。
6、强度检算荷载：q=(q1+q2)×1.2+(q3+q4)×1.4
挠度检算荷载：q=q1+q2
7、垮中1.65m箱梁截面相当0.69m实心板梁。
1.5cm厚光面竹胶板技术指标：
E=10000MPa［σ］=15MPaq强=31.13KN/m2q挠=18.94KN/m2
按30cm横向间距布设100×100mm方木依四跨0.3m连续梁计算模板强度及挠度：
=0.107×31.13×0.32×6/1×0.0152
=7.99MPa＜［σ］
f=0.632ql4/100EI
=0.632×18.94×0.34×12/100×107×0.0153
=0.34mm＜300/400=0.75mm
模板强度、挠度均满足要求。
底模下统一采用100×100mm的方木。依四跨1.0m连续梁计算方木强度及挠度：
100×100mm的方木技术指标：
E=10000MPa［σ］=10MPa
q强=31.13×0.3=9.34KN/m
q挠=18.94×0.3=5.68KN/m
=0.107×9.34×1.02×6/1×0.1×0.12
=6.0MPa＜［σ］
f=0.632ql4/100EI
=0.632×5.68×1.04×12/100×107×0.1×0.13
=0.43mm＜1000/400=2.5mm
方木强度、扰度均满足要求。
c、方木下分配梁检算：
方木下分配梁统一采用150×150mm的方木间距30cm。按照二跨跨距为2m的连续梁均布荷载计算。
15×15mm方木技术指标：
E=10000MPa［σ］=10MPa
q强=31.13×0.3=9.34KN/m
q挠=18.94×0.3=5.68KN/m
=0.125×6×9.34×22/0.15×0.152
=8.3MPa＜［σ］
f=0.521ql4/100EI
=0.521×12×5.68×24/100×107×0.15×0.153
=1.12mm＜2000/400=50mm
d、15×15mm方木下架设间距为2m的40a工字钢，工字钢单跨4.5m，按简支梁均布荷载计算。
40a工字钢技术指标：
E=210000MPa［σ］=145MPa
q=0.69×26×2×1.2=43.06KN/m
=0.125×43.06×4.52/1085.7
=100.3MPa＜［σ］
f=5ql4/384EI
=5×43.06×4.54/384×210000×21.714
=5.04mm＜4500/400=11.25mm
40a工字钢强度满足要求
e、横挑工字钢受力计算(按集中荷载最不利考虑)
40a工字钢技术指标：
E=210000MPa［σ］=145MPa
P=0.69×26×2×4.5×1.2/2=96.9KN
=96.9×4/(4×1085.7)
=89.3MPa＜［σ］
=96.9×43/(48×210000×21.714)
HG／T 2051.2-2019标准下载=2.8mm＜4500/400=11.25mm
40a工字钢强度满足横挑要求。
f、Ф53cm钢管桩立柱受力计算（计算高度H=3m）
Ф53cm钢管技术指标：［σ］=140MPa
单根钢管所承受的力为P=0.69×26×33×4.5×1.2/18=177.6KN
西北电力设计院倒置式屋面施工方案i=(532+51.42)1/2/4=18.46cm