施工组织设计下载简介

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溆水大桥9-10#墩现浇段施工组织设计

fmax=(0.664ql4+1.097pl3)/100EI

=4.73×10<[f]=0.2/400=5×10

中渝爱都会6#楼及幼儿园工程外墙抹灰施工方案2.10×底模横向方木验算

横隔梁处底模横向方木按间距进行布设，跨中按进行布设。方木在横梁的位置受力最大，取梁高最大值2.368米处方木进行验算。纵向方木长度不小于。

方木：γ=7.0KN/m3、[σw]=12.0MPa、E=9.0×103 MPa

底模纵向方木间距，故每根承受0.2m宽度范围荷载，按横向每0.2m宽度计算。

模板及方木自重：q1=0.012×0.2×9.0+0.1×0.1×7.0=0.1KN/m

⑵、砼自重：q2=2.368×0.2×26=12.31KN/m

⑶、施工荷载：均布荷载2.5KN/m2， 集中荷载2.5KN（验算荷载）

q3=2.5×0.2=0.5KN/m， p=2.5KN（验算荷载）

⑷、振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2，

q4=2.0×0.2=0.4KN/m

⑴、计算模式：按2跨连续梁计算（《路桥施工计算手册》P762页）

图二:纵向方木受力计算简图

⑵、截面特性：A=b×h=0.1×0.1=

W=bh2/6=0.1×0.12 ÷6=1.67 ×10

I=bh3/12=0.1×0.13 ÷12=8.33×104

组合I：q=q1+q2+q3+q4=0.1+12.31+0.5+0.4=13.31KN/m

p=0

组合II：q= q1+q2+q3+q4=0.1+12.31+0+0.4=12.81KN/m

p=2.5KN

a、组合I，施工荷载按均布荷载时：

M支=0.125ql2+0.188pl

=0.125×13.31×0.82+0=1.07KN.m

σmax=M支/W

b、组合II，施工荷载按集中荷载时：

M支=0.125ql2+0.188pl

=0.125×12.81×0.82+0.188×2.5×0.8=1.4KN.m

σmax=M支/W

⑸、刚度验算

荷载组合：q=q1+q2=0.1+12.31=12.41KN/m

P=0

fmax=(0.521ql4+0.911pl3)/100EI

=0.00035m<[f]=0.8/400=

3.10×纵向方木验算

实体横隔板下的横向方木受力最大，梁高最大高度为2.368m，故取此处方木进行验算。横向方木长度不小于。

横向方木间距，故每根承受宽度范围荷载，按纵向每宽度计算。

（1）、模板及纵横方木自重：

q1=0.012×0.8×9.0+0.1×0.1×7.0×4+0.1×0.15×7.0=0.471KN/m

⑵、砼自重：q2=2.368×0.8×26=49.25KN/m

⑶、施工荷载：均布荷载2.5KN/m2， 集中荷载2.5KN（验算荷载）

q3=2.5×0.8=2.0KN/m， p=2.5KN（验算荷载）

⑷、振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2，q4=2.0×0.8=1.6KN/m

⑴、计算模式：10*15方木间距按排列计算，按4跨连续梁计算（《路桥施工计算手册》P765页）

图三、横向方木受力计算简图

⑵、截面特性：A=b×h=0.1×0.15=

W=bh2/6=0.1×0.152 ÷6=3.75×10

I=bh3/12=0.1×0.153 ÷12=2.8×104

组合I：q=q1+q2+q3+q4=0.471+49.25+2.0+1.6=53.325KN/m

p=0

组合II：q= q1+q2+q3+q4=0.471+60.56+0+1.6=51.325KN/m

p=2.5KN

a、组合I，施工荷载按均布荷载时：

M支=0.107ql2+0.161pl

=0.107×53.325×0.62+0=2.05KN.m

σmax=M支/W

b、组合II，施工荷载按集中荷载时：

M支=0.107ql2+0.161pl

=0.107×51.325×0.62+0.161×2.5×0.6=2.22KN.m

σmax=M支/W

⑸、刚度验算

荷载组合：q=q1+q2=0.471+49.25=49.721KN/m

p=0

fmax=(0.632ql4+1.079pl3)/100EI

=0.00016m<[f]=0.8/400=

箱梁悬臂板下采用φ×钢管立柱支架，纵横向间距均为。取箱梁悬臂板根部最大高度0.55m的实体部位作为控制计算部位。

φ48钢管立柱纵横向间距均为，故每根承受见方范围荷载。

模板、纵横方木及钢管自重：

q1=0.012×0.8×0.8×9.0+0.1×0.1×0.8×7.0×4+0.1×0.15×0.8×7.0＋2.63×0.0384=0.478KN

⑵、砼自重：q2=0.55×0.8×0.8×26=9.152KN

⑶、施工荷载：均布荷载2.5KN/m2， 集中荷载2.5KN（验算荷载）

q3=2.5×0.8×0.8=1.6KN， p=2.5KN（验算荷载）

⑷、振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2，

q4=2.0×0.8×0.8=1.28KN

⑴、计算长度： 取最长杆件L＝2.63米，按两端铰接，l0=L=2.63m

⑵、截面特性：A=4.89×10－、 W=5.078 ×10

I=1.215×104、 i＝

组合I：N=q1+q2+q3+q4=0.478+9.152+1.6+1.28=12.51KN

组合II：N=q1+q2+p+q4=0.478+9.152+2.5+1.28=13.41KN

a、组合I，施工荷载按均布荷载时：

N＝12.51KN

b、组合II，施工荷载按集中荷载时：

N＝13.41KN

⑸、稳定性验算

a、荷载组合：N=q1+q2+p+q4=0.478+9.152+2.5+1.28=13.41KN

λ＝l0/i=2.63×1000/15.78=166.7,查表（A类构件）得φ=0.292

墩台处横梁直接由纵向分配梁直接传递至工18钢上，取跨中工18工字钢进行验算，工字钢按间距布置（为安全，靠近墩台处按间距布置）。

18工字钢间距，故每根承受范围荷载,按纵向每宽度计算。

内模主要取内模模板和支撑方木进行计算，内模厚度15mm，容重r=9KN/m3；纵向5×10方木间距为（布置在顶板），横向5×10方木间距为，水平横撑10×10方木两道纵向间距为，竖向支撑10×10方木3道纵向间距为，方木容重r=7KN/m3。

内模按每延米重为q＝4.6KN/m

两侧悬臂板下φ×纵横向钢管支架顺桥向每延米合计重量为：

q=［（2.63×4）/0.8＋(3×3)/0.8×2］×2×0.0384＝2.74 KN/m

跨中部分：模板、方木、内模、悬臂板下钢管支架重量：q1=（0.471+4.6+2.74）×0.8=6.25KN

砼重:q2=9×26×0.8=187.2KN

施工荷载: 均布荷载1.5KN/m2，q3=1.5×12.75×0.8=15.3KN

振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2，q4=2.0×12.75×0.8=20.4KN

总荷载q= (q1+q2+q3+q4) ÷12.75

=（6.25＋187.2＋15.3＋20.4）÷12.75

Iy=122cm4 Wy=26cm=30.6cm2

I/S=15.4cm δ=0.65cm E＝2.1×105MPa

5.3.工18钢强度验算

工18钢的最大间距为1 m，最大弯距Mmax=ql2/8=2.25KN.m

5.4. 工18钢剪应力验算

工18钢最大剪力Qmax=ql/2=9.45KN

Τmax=QS/（Iδ）=9.45×3.06×10－3÷（1.22×10－6×0.65）＝36.47MPa＜[τ]= 85MPa

5.5.工18钢挠度验算

fmax=5ql4/384EI

=0.0009m<[f]=1/400=0.0025m

砼容重取r砼=26KN/m3

G1=8.2×26= 213.2KN/m

G2=7.9×26= 205.4KN/m

底模主要算竹胶板和竹胶板下纵横向10×10方木的荷载，按q2=9.9KN/m计算（竹胶板容重r=9KN/m3,方木容重r=7KN/m3）。

两侧悬臂板下φ×纵横向钢管支架顺桥向每延米合计重量为：

q3＝2.63 KN/m

内模主要取内模模板和支撑方木进行计算，内模厚度15mm，容重r=9KN/m3；纵向5×10方木间距为（布置在顶板），横向5×10方木间距为，水平横撑10×10方木两道纵向间距为，竖向支撑10×10方木3道纵向间距为，方木容重r=7KN/m3。内模每延米重为q4＝4.6KN/m计算。

重量取24.1kg/m

q5=24.1×12÷（36×0.8）= 10.04KN/m

q6=10×0.1=1.0 KN/m

q7=12.75×2.0=25.5KN/m

q=箱梁自重+底模重+侧模重+内模重+工字钢横垫梁重+贝雷纵梁重+人群及工作荷载

q=213.2+9.9+2.63+4.6+10.04+1+25.5=266.87KN/m

q=205.4+9.9+2.63+4.6+10.04+1+25.5=236.07KN/m

⑵、计算纵梁挠度（跨中）：

q=205.4+4.6=210KN/m

31m跨径箱梁采用10排国产贝雷片,其力学性质

[M]=788.2KN.m

[Q]=245.2KN

单排贝雷片承受的均布荷载：

墩旁：q=266.87/10=26.687KN/m

跨中：q=236.07/10=23.607 KN/m

=(23.607×7.52) /8

=165.98KN.m<[M]= 788.2KN.m 满足要求

注[M]为单片贝雷片容许弯矩。

安全系数n=788.2/165.98=4.75＞1.3 满足要求

注[M]为单片贝雷片容许弯矩。

R2=23.607×（7.5/2+5.7/2）

=152.3KN<[Q]= 245.2KN 满足要求

R1=26.687×2+23.607×7.5/2

=141.90<[Q]= 245.2KN 满足要求

安全系数n=245.2/152.3=1.61＞1.3 满足要求

注：[Q]为单片贝雷片容许剪力。

q=210÷10=21KN/m

fmax=5ql4/384EI

=(5×21×7.54) ÷(384×526044.12)

=0.002m<[f]=12/400=0.03m 满足要求。

株洲烟草公司经营业务用房抗浮锚杆施工方案7.最不利荷载单片贝雷计算

在横桥向上不考虑贝雷梁上工字钢、方木的力分配，按图（后附）所示的分为由外侧往中间数第1片、第2片、第3片、第4片、第5片贝雷片。各贝雷片直接承受在正上方的砼、模板荷载。根据桥的横断面图，在此跨当中从两边向中间数第三片贝雷片承受正上方的混凝土面积最大，荷载最大，处在最不利荷载位置。

墩旁：1.7×26/2=22.1KN/m

跨中：1.5×26/2=19.5KN/m

模板自重：其荷载根据贝雷片整垮验算中底模荷载、内模荷载和工字钢自重，则每片贝雷片承受荷载为（9.9+4.6+10.04）÷12.75×0.85÷2=0.82KN

支架自重：每延米两片贝雷片即每片荷载为1KN

施工荷载：每片贝雷片承受荷载为2×0.85÷2=0.85KN

北京××科研实验大楼工程冬期施工方案墩旁：q1=22.1+0.82+1+0.85=24.77KN

跨中：q2=19.5+0.82+1+0.85=22.17KN