施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

杭州市江干区三堡镇云峰村多层公寓脚手架搭拆专项施工方案

Kc——脚手架地基承载力调整系数，取kc=0.4(偏于安全)

Fgk——地基承载力标准值，取fgk=170

求得：P=N/A=15.17/0.25=60.68N/MM2

南昌市建设项目供配电设施设置标准(2020年试行).pdfFg=kc×fgk=0.4×170=68N/MM2

P

六、悬挑式脚手架的搭设方案

脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.000M

立杆采用单立管，立杆的纵距=1.5M,立杆的横距=1.05M,立杆的步距=1.8M,采用的钢管类型Ф48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6M，水平间距3M。

悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25M，建筑物内锚固段长度1.8M，外挑段端部有Ф16钢丝绳与其上部的砼梁接结。

大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1、均布荷载值的计算：

大横杆的自重标准值：P1=0.038KN/M

脚手板的荷载标准值：P2=0.15×1.05/3=0.052KN/M

活荷载标准值：Q=2×1.05/3=0.7KN/M

静荷载的计算值：Q1=(0.038+0.052)×1.2=0.108KN/M

活荷载的计算值：Q2=0.7×1.4=0.98KN/M

跨中最大弯矩计算公式：

M1=0.08×Q1×l2+0.1×Q2×l2=(0.08×0.108+0.1×0.98)×1.52=0.24KN·M

取支座最大弯矩值进行强度验算

强度计算公式σ=M/W≦[f]

W——钢管的截面模量，取5080MM3

[f]——钢管的抗弯强度设计值，取205N/MM2

大横杆的计算强度小于205N/MM2，满足要求！

最大挠度为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，挠度计算公式：

V=0.677×Q1×l4/100×EI+0.99×Q2×l4/100×EI

式中，E——Q235钢材的弹性模量，取2.06×105

I——惯性矩，取12.19×104

Q1——静载标准值=0.038+0.052=0.09KN/M

Q2——活载标准值=0.7KN/M

则，V=（0.677×0.09+0.99×0.7）×15004/100×2.06×105×12.19×104=1.52MM

最大挠度小于1500/150和10MM，满足要求！

小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面，用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1、大横杆的自重标准值P1=0.0.8×1.5=0.057KN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.5/3=0.079KN

活荷载标准值Q=2×1.05×1.5/3=1.05KN

荷载的计算值P=1.2×(0.057+0.079)+1.4+1.5=1.633Kn

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩公式：

Mq=ql2/8集中荷载最大弯矩公式

则，Mpq=ql2/8+pL/3=(1.5×0.038)×1.052/8+1.633×1.05/3=0.58KN·M

强度验算，σ=M/W≦[f]=0.58×106/5080=114.17N/MM2

小横杆的计算强度小于[f]=205N/MM2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配挠度和。均布荷载最大挠度计算公式：

V=S×q×l4/384×E×I

集中荷载最大挠度计算公式：

V均=5×0.038×10504/384×2.06×105×12.19×104=0.024MM

V=0.0241+1.941=1.965MM

小横杆的最大挠度小于1050/150和10MM，满足要求！

（三）钢管扣件抗滑力的计算

钢管扣件的纵向和横向的水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑载力按下式计算。

R——纵、横杆传给立杆的竖向作用力设计值

Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8KN

横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.04KN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.5/2=0.118KN

活荷载标准值Q=2×1.05×1.5/2=1.575KN

荷载的计算值R=1.2×(0.04+0.118)+1.4×1.575=2.39KN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

（四）脚手架计算标准值

作用于脚手架的荷载包括：静载、活载、风载。

1、静载标准值包括以下内容：

NG1K=0.1074×20.2=2.17KN

NG2K=0.15×4×1.5×(1.02+0.2)/2=0.56KN/M2

栏杆、斜杆与档脚板自重标准值，取0.15KN/M

NG3K=0.15×1.5×4/2=0.45KN

NG4K=0.005×1.5×20.2=0.15KNKN/M2

NGK=N1+N2+N3+N4=3033KN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一个纵距内施工荷载总各的1/2平均分配取值。

活荷载标准值NQK=2×2（层）×1.5×1.05/2=3.15KN

3、风荷载标准值按以下公式计算

WK=0.7×UZ×US×WO

WO——基本风压，取0.4

UZ——风荷载变化系数，取1.25

US——风工作荷载体型系数，取1.2

经计算，WK=0.7×0.4×1.25×1.2=0.4KN/M2

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值公式

N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×3.33+0.85×1.4×3.15=7.745KN

风荷载产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4×WK×la×h2/10

WK——风荷载基本风压力，取0.42KN/M2

La——立杆的纵距，取1.5M

H——立杆的步距，取1.8M

MW=0.85×1.4×WK×la×h2/10=0.85×1.4×0.42×1.5×1.8×1.8/10=0.243KN·M

（五）立杆的稳定性计算

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

σ=N/φA+MW/W≦[f]

N——立杆的轴心压力设计值，取7.745KN

φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得出

lo=kuh=1.55×1.5×1.8=3.12m,lo/i=3120/15.8=197.5,查表得出φ=0.185

i——立杆的截面回转半径，取1.58cm

A——立杆净截面面积，取4.89CM2

W——立杆净截面查量（抵抗矩），取5.08CM3

MW——风荷产生的弯矩，取0.243KN·M

[f]——立杆的搞压抗压强度设计值，取205N/MM2

σ=N/φA+MW/W=7745/0.185×489+243/5.08=133.45

立杆的稳定性σ=133.45<[f]，满足要求！

不考虑风载时的稳定性小于考虑风荷载时的稳定性，计算省略。

1、连墙件的轴向力计算值按以下公式计算：

式中，N1W——风荷载产生的连墙件轴力设计值（KW），

N1W=1.4×WK×AW=1.4×0.42×16.2=9.53KN

WK——风荷载基本风压值，取0.4KN/M2

AW——每个连墙件的覆盖面积范围内的脚手架处侧面积，

AW=5.4×3=16.2M2(三步三跨)

N0——连墙件约束脚手架面处变形产生的轴向力（KN），取N0=5KN

则N1=N1W+N0=9.53+5=14.53KN

2、连墙件轴向力的设计值，按以下公式

式中，Ф——立杆的稳定系数，由长细比l/i=50/1.58,查表得Ф=0.92

A——立杆净截面面积，取4.89CM2

[f]——立杆的搞压抗压强度设计值，取205N/MM2

Nf=ФA[f]=0.92×489×205=92225=92.23KN

Nf>N1，连墙件的设计计算满足要求！

但N1=14.53KN，大于单扣件抗滑力8KN，决定采用双扣件（双扣件滑力为12KN）设置在防止脚手架向外倾覆的立杆一侧。

（七）悬挑钢梁的受力计算

悬挑钢梁按带悬臂的单跨梁计算，采用16型号槽钢，惯性矩I=934.5CM4,抵抗矩W=116.8CM3,

悬挑C端受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

L=1.8m,m1=0.15m,m2=1.2m,m=1.25m

Ra=N(2+K2+K1)+ql/2(1+K2)

式中，K=m/l=0.69K1=M1/l=0.08K2=M2/l=0.67

利用前面的荷载计算结果，脚手架荷载N由静载和活载组成，静载N=3.33KN，活载N=3.15KN,则，N=1.2×3.33+1.4×3.15=8.41KN(集中荷载)

钢梁自重：q=0.24KN/M,(查表得到1.2×0.2=0.24),将以上数据分别代入公式得到：

Ra=8.41×(2+0.67+0.08)+0.24×1.8/2×(1+0.692)=23.45KN

截面应内σ=11.54×106/1.05×116800=94.1N/MM2

钢梁的计算强度小于[f]=205N/MM2，满足要求！

在挠度计算公式中，E=2.06×105（查表得到）

I=934.5×104(16型号槽钢)

集中荷载：N=3.33+3.15=6.48KN=6480N

均布荷载：q=0.2KN

（八）悬挑钢梁的整体稳定性计算

稳定性的计算公式如下：

σ=M/Фb×WX≦[f]

式中：M——支座产生的弯矩，取11.54KN*m

WX——槽钢的抵抗矩，取116.8CM3(查表得到)

Фb——稳定性系数，按照下式计算

Фb=570tb/lh×235/fy=570×10×65×235/3100×160×235=0.75

由于Фb=075>0.6，则应按《钢结构设计规范》附录B表调整调整后Фb=0.688。

σ=11.54×106/0.688×116.8×103=143.61N/MM2

稳定性σ=143.61<[f]=205，满足要求！

（九）锚固段与楼板的连接计算

本例按水平钢梁与楼板压点采用螺栓固结，螺栓粘结力锚固强度和螺栓锚固深度计算如下：

h≧N/3.14×d×[fb]

d——楼板螺栓的直径=20MM，（取直径=16也够）

[fb]——螺栓与楼板的粘结强度，取1.5N/MM2

h≧6.19×103/3.14×20×1.5=65.7MM

混凝土的局部承压计算，按以下公式计算：

b——螺栓锚板边长，取100

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，取0.95fc=13.6N/MM2

d——螺栓直径=20MM

经计算，楼板的局部承压计算满足要求！

（十）抗倾覆力矩的计算（一）

1、倾覆力矩=N×1.2+N×0.15+q×1.2/2=8.41×(1.2+1.5)+0.24×0.6=11.5KN·m

我们取压住槽钢的锚固螺栓之抗拉能力强度设计值为抗倾覆的力与力臂的乘积作为抗倾覆力矩，每根槽钢有2根螺栓压牢固。

螺栓的抗拉承载力设计值按下式计算：

式中，Nt——螺栓的抗拉承载值

n——螺栓根数，取2根

Ae——螺栓有效面积，查表得156.7mm2

Ft——螺栓抗拉能力设计值，查表得170N/mm2

则，Nt=2×156.7×170=53278N=53.3KN

抗倾覆力矩=53.3×1.6=85.28KN·m

抗倾覆力矩的计算（二）

1、倾覆力矩=N×1.2+N×0.15+q×1.2/2=8.41×(1.2+0.15)+0.24×0.6=11.5KN·m

2、抗倾覆力矩=混凝土的局部挤压强度设计值×力臂131.73×1.6=210.8KN·m

由于抗倾覆力矩远大于倾覆力矩，悬挑槽钢不会倾覆，计算满足要求。

经过以上各项内力值的计算均满足要求，其拉萨市的钢丝绳作为安全储备，不再进行计算。

GB 2811-2019 头部防护 安全帽七、7#、8#楼落地式脚手架立杆基础承载力计算

1.外脚手架全高H=36M，双排外脚手架

2.立杆纵距la=1.5M

3.立杆步距lb=1.2M

JJF(津) 01-2020 浮游菌采样器校准规范.pdf4.立杆步距h=1.8M

5.立杆落在地下室顶板上，顶板砼厚0.25M；顶板砼强度等级C30，顶板砼系消防通道，承载力设计值2T/㎡；