施工组织设计下载简介

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桐九分离立交支架施工方案

1、钢管截面特性：A=4.89×102mm2，I=1.219×105mm4,W=5.078×103mm3,i=15.78mm,E=2.06×105mpa[σ]=205mpa。弓形木截面特性：A=484cm2，I=19521cm4，W=1774.7cm3，E=10.5×103mpa，[σ]=80.7mpa。方木截面特性：A=400cm2，I=13333cm4，W=1333.3cm3，E=10.5×103mpa，[σ]=80.7mpa。

因中拱肋截面高度较边拱肋大，单位面积荷载较边拱肋大，故在强度和稳定计算时以中拱为计算依据。

拱肋砼自重取25×（1.2+1.0）/2×1.4=38.5kn/m2

5000TD新型干法水泥生产线安装工程施工组织设计施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5kn/m2

支架自重为0.038kn/m×24(最大高度)=0.91kn

弓形木为22×22方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：38.5×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=21kn/m,按三等跨连续梁计算如图示

跨中最大弯矩Mmax=0.08*21*0.8=1.34kn.m21kn/m

最大反力Qmax=0.6*21*0.8=10.08kn

弯曲强度σ=M/W=1.34*10^5/1774.70.80.80.8

=75.5mpa<[σ]=80.7mpa

挠度f=0.677*(ql^4/(100*E*I))

=0.677*21*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*19521*10^3)

=0.28mm<800/150=5.3mm

小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：10.08kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*10.08*0.4=0.70kn.m

最大反力Qmax=0.65*10.08=6.55kn0.40.40.4

弯曲强度σ=M/W=0.70*10^6/5.08*10^3

=138mpa<[σ]=205mpa

挠度f=1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*10.08*10^3*400^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=0.29mm<400/150=2.7mm

大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：6.55kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*6.55*0.8=0.92kn.m

弯曲强度σ=M/W=0.92*10^6/5.08*10^3

=181mpa<[σ]=205mpa0.80.80.8

挠度f=1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*6.55*10^3*800^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=1.53mm<800/150=5.3mm

立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=6.55+0.91=7.46kn,横杆步距为1.5m。

长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得

稳定系数φ=0.626

容许承载力[N]=φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=7.46kn

由以上计算可知：大横杆传给立杆的最大竖向作用力

R=6.55kn

P=N/Ab=7.46*10^3/(0.1*0.1)（底座面积）

=0.75mpa<3.0mpa(C25砼弯拉应力)

计算跨径L=60m，计算矢高f=15m,拱圈平均截面积A=1.54m2,半跨拱弦与水平线交角φm=arctg(1/4)，砼弹性模量E=2×106,拱圈恒载推力Hg=0.94*108.7/2*25=1270kn。

拱圈自重产生的拱顶下沉δ1=（（l/2）^2+f^2）/f×Hg/(A*cosφm*E)

=(30^2+15^2)/15×1270/(1.54*0.9412*2*10^6)=33mm

拱圈温度变化产生的变形δ2=（l/2）^2+f^2）/f×（α*Δt）

=(30^2+15^2)/15×0.00001×12o=9mm

墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计

支架弹性变形δ3=σ*h/E

支架非弹性变形δ4:支架接触面有：模板/弓形木/小横杆；小横杆/大横杆/立杆/支架基础，δ4=3*2+2*3=12mm

Σδ=33+9+2+12=56mm，预拱度值设置按二次抛物线分配

计算跨径L=25.36m，计算矢高f=5.354m,拱圈平均截面积A=1.875m2,半跨拱弦与水平线交角φm=arctg(5.354/25.36)，砼弹性模量E=2×106,拱圈恒载推力Hg=0.94*63.9*25=1270kn。

拱圈自重产生的拱顶下沉δ1=（（l/2）^2+f^2）/f×Hg/(A*cosφm*E)

=(12.68^2+5.354^2)/5.354×1502/(1.875*0.9573*2*10^6)=15mm

拱圈温度变化产生的变形δ2=（l/2）^2+f^2）/f×（α*Δt）

=(12.68^2+5.354^2)/5.354×0.00001×12o=4mm

墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计

支架弹性变形及非弹性变形δ4按中拱近似取值14mm

Σδ=15+4+14=33mm，预拱度值设置按二次抛物线分配

在行车道系结构中，最大结构截面为边跨肋间端横梁，单位面积荷载最大，故在强度和稳定计算时以边跨肋间端横梁为计算依据。

拱肋砼自重取25×1.2=30kn/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5kn/m2

支架自重为0.038kn/m×12(最大高度两根)=0.46kn

方木为20×20方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：30×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=16.92kn/m,按三等跨连续梁计算如图示:

跨中最大弯矩Mmax=0.08*16.92*0.8=1.08kn.m

最大反力Qmax=0.6*16.92*0.8=8.12kn

弯曲强度σ=M/W=1.08*10^5/1333.30.80.80.8

=81mpa<1.2[σ]=96.84mpa

(临时结构容许应力可提高1.2)

挠度f=0.677*(ql^4/(100*E*I))

内蒙鲁新矿井主井井塔施工组织设计=0.677*16.92*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*13333*10^3)

=0.33mm<800/150=5.3mm

小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：8.12kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*8.12*0.4=0.57kn.m

昆明某市政道路施工组织设计（投标 城市最大反力Qmax=0.65*8.12=5.28kn0.40.40.4

弯曲强度σ=M/W=0.57*10^6/5.08*10^3

=112mpa<[σ]=205mpa