施工组织设计下载简介
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框架剪力墙结构模板工程施工方案.doc8.1.3 用ф48×3.5碗口架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm(内R=41mm)
N=8.06×2.12×1.2=11.6KN
[N]=Af=489×215=105kN＞11.61kN满足
建筑施工用脚手架技术交底(2)稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）：
I=( I/A)1/2=(1.22×10/489) 1/2=15.79mm
I=1800/i=1800/15.79=114
查Q235，b类截面轴压稳定系数фx=0.453
N=πEA/=π2×2.06×10×489/114=76.4kN
初始偏心弯距M=N=16×10×25=4×10N·mm
截面塑性发展系数 r=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
W= I/(D/2)=1.22×10/(48/2)= 5083.3mm
8.2 墙体模板计算
8.2.1 荷截计算：
(1)新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为
F=0.22 rtββv F=H r
F F——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
r——混凝土重力密度，取材24kN/m
t——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t=5h
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
β——外加剂影响修正系数，β=1.0
β——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β＝1.15
得 F=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m
F=24×3.4=81.6kN/m> F
取F=F=52.58kN/m
(2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4kN/m。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为
q=1.2×①+1.4×② =1.2×52.58+1.4×4=68.69kN/m（用于验算模板及其支撑的强度）
q=①=52.58kN/ m（用于验算模板及其支撑的刚度）
8.2.2 模板及次龙骨的设计及验算：
(1)次龙骨设计及验算：
次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，按受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：
E=10000N/mm，σ=87N/mm，I = 416cm，w=83cm
主龙骨间距取600mm，次龙骨按三跨连续梁计算
(2)次龙骨的强度验算：
q=qL=8.69×0.30=20.6kN/m
q——模板传给次龙骨的线荷载
计算简图见图8—19：
图8—19 次龙骨强度计算简图
得次龙骨截面最大弯矩为
M=0.1 q=0.1×20.6×0.62=0.74kN·m
σ=M/W=0.74×10/83×10=8.19＜[σ] 87N/mm
次龙骨的强度满足要求。
(3)次龙骨的刚度验算：
q= q′L=68.69×0.25=17.17kN/m
计算简图见图8—20：
图8—20 次龙骨强度计算简图
ω =0.667×qL/100EL
=0.667×17.17×0.6×10/100×10×416×10
=0.36mm＜[ω] =1.5mm
次龙骨的刚度满足要求。
8.2.3 主龙骨的设计及验算：
主龙骨选取用ф48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨按三跨连续梁计算。
σ=215N/mm， I=2×12.19×10， W=2×15.08×10
(1)主龙骨的强度验算：
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P = q L=22.28×0.6=13.37kN
计算简图见图8—21：
图8—21 主龙骨强度计算简图
得主龙骨截面最大弯矩为
M=0.604 PL=0.604×10.3×0.6=3.73kN
σ=M/W=3.73×10/2×15.08×10=123.67＜[σ]=215N/mm
(2)主龙骨的刚度验算：
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P=qL=17.17×0.6=10.3kN
计算简图见图8—22：
ω=1.883×PL/100EL=1.88.3×10.3×10×0.6×10/100×2.06×10
图8—22 主龙骨刚度计算简图
2×12.19×l0＝0.83mm＜3.00mm（满足要求）
主龙骨的刚度满足要求。
8.2.4 穿墙螺栓设计：
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见图8—23：
8—23 穿墙螺栓荷截计算单元
得每根穿墙螺栓承受的拉力为
T= qs=52.58×1×0.6＝31.55kN
选用ф14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm
σ=T/A=31.55×10/105=300.5N/mm
穿墙螺栓的承载力满足要求。
柱箍采用100×100mm方楞，间距400mm
8.3.1 柱模受到新浇混凝土侧压力：
F=0.22 rtββv
F=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m
F——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
r——混凝土重力密度，取r=24kN/m
t——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t=5h
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
β——外加剂影响修正系数，β=1.0
β——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β＝1.15
8.3.2 柱箍所受的均布荷载值（N/mm）：
q=52.58×10/10×400×0.85＝17.88N/mm
8.3.3 柱箍最大弯矩值（N/mm)
M=qL＝17.88×800/8＝1430400N·m
8.3.4 强度计算：
N/A+ M/rw×=600×17.88/875+1430400/15.3×10=99.62
N/mm＜f= 215N/mm（可以）
8.3.5 挠度计算：ω=5L /384EL=5×600/384×10×9×0.5×100×30=0.83mm＜[ω]=1.5mm（满足要求）
8.4.1 底模验算：
底模自重 5×0.04×0.45×1.2=0.108
混凝土自重 24×0.45×0. 8×1.2 =10.368
钢筋自重 1.5×0.45×0.8×1.2 = 0.648
振捣混凝土荷载×0.45×1.2＝1.08
乘以折减系数0.9 则q×0.9=q=10.98kN/m
2)抗弯承载力验算：
底模下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。
按最不利荷载部之中结构静力表示得。
弯矩系数：k=－0.121
剪力系数：k=－0.620
挠度系数：k=0.967
则M= k=－0.121×10.98×0.22＝－0.0531kN/m＝－0.0531×10N/mm
σ=m/w=－0.0531×10×6/(450×40）=4.425N/mm＜f＝13N/mm
v= k=－0.620×10.98×0.2＝1.36kN
剪应力：τ=3v/(2bh)=3×1.36×10/(2×450×40)＝0.113n/mm＜f=1.4n/mm
荷载不包括振捣混凝土载荷。则q=11.24则q=10.012kN/m
w= kql/(100EI）=0.967×10.012×200/（100×9×10×450×40/12）=0.00717< [w]=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）
8.4.2 侧模验算：
假设T= 30℃，β=1.2，β=1，V=2m/h 则；
1)侧压力：F = 0.22 rtββv
=0.22×24×200／(30＋15)×1.2×1×20.5=39.82kN/m
F= rh＝24×0.8＝19.2kN/m
取两者较小值，即F＝19.2kN/m
乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04kN/m
2)振捣混凝土时产生的荷载：4kN/m
乘以分项系数4×1.4 =5.6kN/m
上两项系数合计23.04+5.6=28.64kN/m
根据立档间距为600mm的条件，则载荷为：
乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15.4656n/mm
仍按四等跨计算，其k，k，k于前述相同设侧模用50mm厚
则：m=kq1＝－0.121×10.98×600=478.29×10kN/mm
σ＝m/w＝478.29×10×6 /(600×40）＝2.99N/mm＜PM＝13N/mnm（满足要求）
v=0.620ql=0.620×10.98 × 600= 4084.56N=4.85kN
剪应力：τ=3v/(2bh）＝3 × 4085/(2 × 600 × 40）=0.26N/mm
＜fv＝1.4N/mm（满足要求）
取侧压力f=23.04kN/m化为线荷载23.04×0.6=130.82kN/m
乘以折减系数q=0.9×13.82=12.24kN/m
w= 0.967ql14／(100EI)= 0.967×12.24×600×12/(100×9×10×600×40）=0.533mm<[w]＝1/400＝600/400＝1.5mm（满足要求）
(5)钢管支柱验算（按1250mm验算）：
=N/фA=33.1/0.191 × 4.89=35.44≤f=215N/mm（满足要求）
8.5.1 模板概况（见图8—24)：
板面：H= 6mm 厚Q235钢板
穿墙螺栓: T30大螺栓
8.5.2模板计算：
新浇筑混凝土侧压力标准值见图8—25，其下部最大值为50kN/m。
新浇筑混凝土侧压力设计值为F=50×1.2=60kN/m
倾倒混凝土时的荷载标准值为60kN/m，其设计值F=60 × 1.4 = 84kN/m。
板面支撑子横肋、竖肋、按双向板计算板面，根据模板的实际受力情况，取三面固定、一面简
支，区格计算。面板长宽比L/L=300/400=0.75，其中：L=300mm，L=400mm。取10mm宽的板条作为计算单位（见图8—26）。
查《建筑施工手册》（第四版）表2—20，最大弯矩系数为M=－0.0750，最大挠度系数为f=0.00219
F=F+F=60+84=144kN/m=0.144N/mm
10mm宽板条均布荷载：q=0.85×0.144×10=1.224N/mm
M= M×ql=0.750×1.224×300=8262N/mm
W=bh/6=10×6/6=60.00mm
ó=M/γW＝8262/1×60=137.7N/mm< 215N/ mm满足要求
其中：q= 50×0.01= 0.5kN/m=0.5N/mm
K=Ehb/12(1－Y2)＝2.06×10×6×10/12×(1－0.32）＝4.08×10N/mm
其中：E——钢材的弹性模量
V=f·ql/K＝0.00219×0.5×300/4.08×10=0.22mm而且[V]=300/500＝0.6mm
V< [V]挠度满足要求。
《建筑施工手册》（第四版）表2—20。
三边简支 一边固定 表2—20
横肋以背楞为支点广东全球通大厦建筑给水排水及采暖工程施工方案，两端悬臂部分较短，可近似按两跨边疆梁计算。
荷载设计值：q=F·b=0.0684×300＝20.52N/mm
荷载标准值：q=60kN/m
其中：b为横肋间距：300mm。
查《建筑施工手册》“结构静力计算表”（表2—10），得：弯距系数：K=－0.125，最大挠度系数：K=0.912
横肋采用[8#槽钢，其截面抵抗矩和惯性矩如下：
2022年一级建造师-法规-王老师-第1讲-导学及建设工程法律体系1_.pdfW=25.3×10mm
M＝Kql= 0.125×20.52×1290=4.26×10N/mm
所以：σ=M/W=4.26×10/25.3×10=168N/mm