施工组织设计下载简介
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1 中建悬挑式盘扣外脚手架专项施工方案范本.docx承载力使用极限状态
q=1.2×(m2+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkjj ×la /( njg +1)=1.2×(0.028+0.35×1.500/(2+1))+1.4×3.0×1.500/(2+1)=2.344kN/m
正常使用极限状态
q'=(m2+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkjj ×la /( njg +1) =(0.028+0.35×1.500/(2+1))+3.000×1.500/(2+1)=1.703kN/m
新建综合楼、食堂施工组织设计 Mmax=qlb2/8=2.344×0.9002/8=0.237kN·m
σ=Mmax/W=0.237×106/3860=61.474N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.703×9004/(384×206000×92800) =0.761mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm
3、横向横杆传递给纵向水平杆的集中力
承载力使用极限状态
R1=2.344×0.900/2=1.055kN
正常使用极限状态
R1'=1.703×0.900/2=0.766kN
承载力使用极限状态
q=1.2×(m3+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkjj × la /( njg +1) =1.2×(0.028+0.35×1.500/(2+1))+1.4×3.0×1.500/(2+1)=2.344kN/m
正常使用极限状态
q'=(m3+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkjj × la /( njg +1)=(0.028+0.35×1.500/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.703kN/m
Mmax=qlb2/8=2.344×0.9002/8=0.237kN·m
σ=Mmax/W=0.237×106/3860=61.474N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.703×9004/(384×206000×92800) =0.761mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm
3、间横杆传递给纵向水平杆的集中力
承载力使用极限状态
F1=2.344×0.900/2=1.055kN
正常使用极限状态
F1'=1.703×0.900/2=0.766kN
承载力使用极限状态
由上节可知F1=1.055kN
q=1.2×m2=0.034kN/m
正常使用极限状态
F1'=0.766kN
q=m2=0.028kN/m
σ=Mmax/W=0.537×106/3860=139.1N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=4.896mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10
3、支座反力验算
R端部=1.081kN
4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算
FR=(2R端部+R1)=(2×1.081+1.055)=3.2kN≤[Qb]=40kN
单立杆静荷载计算
1、结构自重标准值NG1k
(1)、立杆的自重标准值NG1k1
立杆1：NG1k1=Hs1×m1=6.2×0.035=0.217kN
立杆2：NG1k1=Hs2×m1=6.2×0.035=0.217kN
(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2
NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.028×1.5×(2+1)=0.126kN
NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.028×1.5×(2+1)=0.126kN
(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3
立杆1: NG1k3=0.028×0.900 /2=0.013kN
立杆2: NG1k3=0.028×0.900/2=0.013kN
(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4
立杆2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2×4/5=0.028×(22+1.52)0.5×2×4/5=0.112kN
4/5表示专用外斜杆5跨4设
(5)、间横杆的自重标准值NG1k6
立杆1: NG1k6=0.028×0.900 /2=0.013kN
立杆2: NG1k6=0.028×0.900/2=0.013kN
结构自重标准值NG1k总计
立杆1：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k6=0.217+0.126+0.013+0.013=0.368kN
立杆2：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4+ NG1k6=0.217+0.126+0.013+0.112+0.013=0.48kN
2、构配件自重标准值NG2k
(1)、脚手板的自重标准值NG2k1
立杆1：NG2k1=(n1+1)×la×0.9×Gkjb×1/1/2 =(2+1)×1.500×0.9×0.350×1/1/2=0.709kN
立杆2：NG2k1=(n2+1)×la×0.9×Gkjb×1/1/2 =(2+1)×1.500×0.9×0.350×1/1/2=0.709kN
1/1表示脚手板1步1设
(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2
立杆2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/1 =(2+1)×1.500×0.17×1/1=0.765kN
1/1表示挡脚板1步1设
(3)、围护材料的自重标准值NG2k3
立杆2：NG2k3=Gkmw×la×H =0.01×1.500×6.2=0.093kN
构配件自重标准值NG2k总计
立杆1：NG2k= NG2k1=0.709kN
立杆2：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.709+0.765+0.093=1.567kN
单立杆施工活荷载计算
立杆1：NQ1k= la×0.9×(njj×Qkjj)/2 =1.500×0.9×(1×3)/2=2.025kN
立杆2：NQ1k= la×0.9×(njj×Qkjj)/2 =1.500×0.9×(1×3)/2=2.025kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
立杆1：N1 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k =1.2×(0.368+0.709)+0.9×1.4×2.02=3.844kN
立杆2：N2 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k =1.2×(0.480+1.567)+0.9×1.4×2.02=5.008kN
立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)= max(3.844,5.008)=5.008kN
l0=μ×h=1.45×2=2.9m
长细比λ= l0/i =2.9× 1000 /15.9=182.39≤210
查表得，φ=0.158
2、立杆稳定性验算
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.452×1.50×2.002/10=0.342kN·m
立杆的轴心压力标准值 N' =(NG1k+NG2k)+NQ1k=(0.480+1.567)+2.025=4.072kN
立杆的轴心压力设计值 N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(0.480+1.567)+0.9×1.4×2.025=5.008kN
σ=[N/(φA)+ Mw/W] =[5007.84/(0.158×450.00)+0.342×106/4730]=142.677N/mm2≤ [f]=300N/mm2
3、立杆底部轴力标准值计算
立杆1：恒载标准值FG1=1.077kN, 活载标准值FQ1=2.025kN
立杆2：恒载标准值FG2=2.047kN, 活载标准值FQ2=2.025kN
DB41／T 2328-2022 煤化工企业安全阀及爆破片装置风险管理规则.pdf 八、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk2h3la =1.4×0.563× 2 ×2×3×1.5 = 14.19kN
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。
(Nlw+N0)/(φAc)=(14.188+3)×103/(0.832×424)=48.723N/mm2≤[f]=205N/mm2
螺栓验算:σ=(Nlw+N0)/(π×d2/4)=(14.188+3)×103/(3.14×202/4)=54.711N/mm2≤[ft]=170N/mm2
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nl=4.072/1=4.072kN
第2排：F'2=F2'/nl=4.072/1=4.072kN
PVC防水层施工技术交底 F'=max[F'1,F'2]=4.072kN