T/CECS 703-2020 单管塔钢桩基础技术规程(完整正版扫描、清晰无水印).pdf

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T/CECS 703-2020 单管塔钢桩基础技术规程(完整正版扫描、清晰无水印).pdf

中国工程建设标准化协会标准

总则 (32) 2 术语和符号 (33) 2.1 术语 (33) 3 基本规定 (34) 4 设计 (35) 4. 1 般规定 (35) 4. 2 计算 (35) 4. 3 构造要求 (50) 制作 (52) 6 施工 (53) 6. 3 高频液压沉桩 (53) 验收 (54) 7. 2 检验 (54)

1.0.2刚性短桩应符合本规程第4.2.2条的规定。 1.0.3钢桩基础的设计与施工要实现安全适用、技术先进、经 济合理、确保质量、保护环境的目标,应综合考虑下列诸因素: 把握相关技术要点。 1地质条件。建设场地的工程地质和水文地质条件,包括 地层分布特征和土性、地下水赋存状态与水质等,是选择钢桩尺 寸、沉桩工艺、防腐处理等的关键因素。 2钢桩的制作、运输与现场施工。钢桩需根据现场条件与 运输条件,选择合适的桩长。 3施工技术条件与环境。钢桩规格与沉桩工艺的优选,在 综合考虑地质条件、承载力要求前提下,尚应考虑沉桩设备与技 术的既有条件,力求既先进文实际可行、质量可靠;沉桩过程产 生的噪声、振动、泥浆等对于环境的影响应作为选择沉桩工艺的 重要因素

2.1.1本规程中的单管塔钢桩基础,主要是指采用单根钢管作 为单管塔的刚性短桩基础DBJ/T15-168-2019 广东省建筑节能管理信息数据元,当钢管和地基土符合本规程第4.2.2 条规定时,可以认为钢桩在受上部弯矩作用后,绕旋转中心呈刚 性转动,即可以作为刚性短桩考虑。 钢桩可根据尺寸、加工条件等选用圆形或多边形截面,一般 以正十二边形、正十六边形为主

3.0.1根据单管塔的结构特点确定设计使用年限、结构安全等 级。正常维护条件是指钢桩外露部分防腐蚀层未损坏,桩周围土 本未流失,以及桩顶螺栓连接可靠。现行国家标准《工程结构可 靠性设计统一标准》GB50153规定,工程设计时应规定结构的 设计使用年限,单管塔钢桩基础设计必须符合上部结构设计使用 年限的规定。对有其他特殊要求的钢桩基础,可根据具体条件 确定。 3.0.2根据现行行业标准《建筑桩基技术规范》JG94,钢桩 基础应按两种承载能力极限状态设计。 3.0.3~3.0.5这几条明确了桩基设计内容,以及对应的作用效 应组合。 3.0.6、3.0.7单管塔的正常维护工作相当重要。对于单管塔而 言,钢桩的异常变形可以很容易通过周边地坪平整度情况体现, 国山重西

3.0.2根据现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94,钢桩 基础应按两种承载能力极限状态设计 3.0.3~3.0.5这几条明确了桩基设计内容,以及对应的作用效 应组合。 3.0.6、3.0.7单管塔的正常维护工作相当重要。对于单管塔而 言,钢桩的异常变形可以很容易通过周边地坪平整度情况体现: 因此需要加强基础周边土体情况

.1.1基础设计前应进行必要的岩土勘察,以判断是否适宜 用钢桩基础;同时为基础设计提供必要的设计参数。由于很多 管塔建设在道路两侧,而这些地方往往理有市政、通信管线 比增加物探要求,以免造成较大损失

·1. 沃比划 随桩一起沉入下层土内,如遇硬土层则使沉桩困难,甚至继续锤 击导致桩体失稳,故应事先清障。对于选址要求不高的单管塔基 站,也可以另行选址,避开大块石或混凝土块。 4.1.3钢桩基础有着受力直接、施工方便的优点,但并不是所 有场地条件都适用;本条对于不适宜于采用钢桩基础的场地条件 作出了规定。

4.1.3钢桩基础有着受力直接、施工方便的优点,但并不是所 有场地条件都适用;本条对于不适宜于采用钢桩基础的场地条件 作出了规定。

4.1.3钢桩基础有着受力直接、施工方便的优点,但并不是所

4.2.1单管塔钢桩基础采用单桩形式,主要承受上部单管塔塔 身传递下来的竖向自重、水平剪力与弯矩,其中弯矩值远大于竖 向自重与水平剪力,因此与普通抗压、抗拔或者抵抗水平力的桩 基础差异很大。 桩基的抗弯承载力验算其实同时包括桩侧向土压力强度与桩 身位移验算,本条考虑到与后续条文对应,因此把两者单独列 出来。 考虑到实际工程中,等直径桩制作加工方便,应用更加厂 泛,本条示意图以及后续的计算公式中钢桩不同深度处直径均相 同。也可以根据实际需要采用上端直径较大,下端直径较小的不

等径钢桩,与土体结合更加紧密,同时上部较大直径有助于弥补 般表层土强度不够的不足。当采用不等径钢桩时,桩侧向土压 力强度验算可采用极值点和桩身底部相应的直径,桩基竖向承载 力验算、桩顶位移及桩身转角均可以偏安全地采用较小的端部直 径,桩身强度验算采用相应截面处直径。 4.2.2本规程中钢桩符合下式规定时,可以认为是刚性桩

表1 《港口工程桩基规程》中弹性长桩、中长桩和刚性桩划分标准

式中:m一 水平地基系数随深度增长的比例系数(kN/m): E、I一钢桩的弹性模量(N/m)和截面惯性矩(m4): b。一一考虑桩周围土空间受力的计算宽度(m)。 公式(2)中,用m法表示的T与本规程用C值法表示的 桩土形变系数入互为倒数关系,可以看出公式(1)与表1在形 式上是一致的;同时刚性桩长小于4.0/入,满足本规程公式(6) 的要求,即地基反力系数K随着深度之呈0.5次方的曲线增长。 2本规程在编制过程中,对不同地质条件下的若干通信基 站,分别采用公式(1)与表1进行计算比较,刚性桩临界长度 的差别在10%以内,主要还是由于m值与C值的取值差异引起 因此可以认为公式(1)可以作为判断是否为刚性桩的依据 3规程编制组采用ABAQUS有限元分析软件,综合考虑

材料本构、模型尺寸、加载条件、边界条件、桩土接触等因素, 建立8个具有不同的H·入值的等直径钢桩在匀质软土中的 ABAQUS有限元模型,分别研究单调水平加载作用、单调弯矩 加载作用下,埋深H与桩土形变系数对有限元模型破坏机制、 水平土抗力分布、极限承载力的影响,结果发现在H=2.4/入时 简桩也基本保持了刚性转动的变位模式,验证了公式的合理性。 4规程编制组对一些通信工程进行试设计以及试验后发现 刚性桩的判别条件还可以适当放宽。由于没有大量实际工程与试 验数据的支撑,暂时还以公式(1)作为判断是否为刚性桩的 依据

材料本构、模型尺寸、加载条件、边界条件、桩土接触等因素, 建立8个具有不同的H·入值的等直径钢桩在匀质软土中的 ABAQUS有限元模型,分别研究单调水平加载作用、单调弯矩 加载作用下,理埋深H与桩土形变系数对有限元模型破坏机制、 水平土抗力分布、极限承载力的影响,结果发现在H=2.4/入时 筒桩也基本保持了刚性转动的变位模式,验证了公式的合理性, 4规程编制组对一些通信工程进行试设计以及试验后发现 刚性桩的判别条件还可以适当放宽。由于没有大量实际工程与试 验数据的支撑,暂时还以公式(1)作为判断是否为刚性桩的 依据。 4.2.3单桩基础设计的关键点在于正确反映基础沿深度方向的 向土压力分布规律。 本规程中的钢桩基础,定义为刚性短桩,即可忽略钢桩本身 的变形,可以认为钢桩在受上部弯矩作用后,绕旋转中心呈刚性 转动。 本规程编制过程中,经过理论分析、有限元模拟、试验验证 以及工程实例,认为根据线弹性地基反力法中的C值法的1.5 次方曲线拟合得到的侧向土压力曲线能够较真实的反映圆筒单桩 受力后侧向土压力沿深度方向的分布规律。 1现有的理论方法 目前对于单桩基础的理论分析主要包括:①极限平衡法 ②弹性地基反力法,③弹塑性地基反力法,④p一y曲线法。 1)极限平衡法的本质就是通过假定极限状态下地基土反力 分布形式、竖向力分布模式、摩擦力分布模式建立水平力平衡、 竖向力平衡以及弯矩平衡方程,通过解方程来计算极限水平承载 力及抗弯承载力。极限平衡法中采用的水平土抗力力是主要研 究内容,其分布假设是根据刚性短桩受水平推力后桩侧土抗力的 试验数据归纳总结的,由于试验土材性、短桩尺寸和测点密度的 日目#

由于计算过程较为简便,我国 输电线路塔和单管通信塔基础验算 抗倾覆地基承载力时曾使用的刚性 短柱法就是采用极限平衡法的求解 思路,如图2所示。但是此类方法 用于高箕结构刚性桩的工程设计中 存在不适应性,一方面是其主要用 于受水平力为主的短桩基础,并未 考虑较大倾覆弯矩荷载对刚体在空 间转动的改变进而导致对土抗力分 布曲线的影响;另一方面是该计算 模型不能完全反映土抗力与桩体转 动变形的对应关系。

各类极限平衡法的桩侧极限土抗力

图2刚性短柱法桩侧受力 简图(属于极限平衡法)

2)弹性地基反力法假定基础(刚性桩或弹性桩)周围土为 winkler离散线性弹簧,不考虑基础与土之间的黏结力和摩阻力, 当基础受水平外力作用后,桩土协调变形,任意深度处所产生的 桩侧土水平抗力仅与土的深度和桩的横向挠度有关,单位土抗力 表示为:

q(y,z) = K(z) . y"

其中m法在我国应用最为广泛,C值法在我国公路部门应用 较多。 3)弹塑性地基反力法:随看弹性地基反力法研究的推进: 有学者针对刚性桩提出桩侧的土体同时考虑弹、塑性的受力状态 的简化计算方法,即根据荷载位移模型对应的应力状态;并提出 了“土抗力屈服条件”的概念,定义不同土质对应的极限土抗沿 深度变化的模型,以此发展出理想弹塑性地基反力法用于求解弯 剪作用下的刚性桩水平承载力。该方法需要通过计算机进行迭代 计算,相对于弹性地基反力法来讲,在实际工程设计中操作仍有 定复杂性。 4)力一y曲线法:规定在某深度之处,桩的横向位移y与单 位桩长土反力合力力之间存在非线性对应关系。力一曲线法目 前主要用于求解柔性长桩的水平承载力及大变形的非线性分析 中,用于刚性桩的计算并不多见。主要原因是柔性长桩相对于刚 性短桩在埋深范围内遇到的分层土离散性增大,因此在计算桩的 水平承载力及变形时,力一曲线法较线弹性地基反力法可以更 真实地反映柔性长桩桩周土在加载全过程的非线性反应。然而, 越来越多的工程实例表明,对于不同的土体条件、桩基结构和施 工方法以及荷载类型,力一曲线的形式各不相同,某一种特定 的力一y曲线模式很难准确预测桩基的所有性状。因此,针对某 特定项目,一方面仍需要单独进行现场试验获得力一y曲线, 另一方面要借助大型计算机进行大量计算,代价相当大。 2有限元模拟分析 规程编制组通过对风力发电塔基础的大圆筒桩一土结构进行 弹塑性分析,采用基于摩尔一库伦内切圆准则和直接约束的接触 算法的半空间三维实体模型对不同直径和不同埋深的大圆筒简基础 的抗弯性能做了深入研究。分析指出,在增加圆筒埋深的情况 下,可以增加离旋转中心较远处起主要抗弯作用的侧向土压力, 比增加筒径能更有效地提高大圆筒基础的抗弯承载力:在土体对

圆筒基础的所有反力中,起主要抗弯作用的是侧向土压力,其次 是外摩阻力,然后是筒底水平切向力和筒底反力,最后是内侧摩 阻力,如表3所示,因此圆筒基础的侧向土压力分布情况成为其 抗弯性能研究的关键因素

表3各反力承担的弯矩及所占比例

通过有限元分析得到大圆筒受弯后基础外侧土压力的拟合分 布,与极限平衡法做了对比,有限元分析得到的土压力分布曲线 在埋深较浅处土压力发挥较充分,转动点以上呈抛物线分布,而 转动点以下接近直线分布(图3)。

图3有限元及极限平衡法得到的侧向土压力分布

本规程采用基于线弹性地基反力法中的C值法的1.5次方

曲线,推导刚性短桩的侧向土压力曲线 将圆筒基础看作刚性桩,在承受外荷载剪力V和弯矩M时, 桩绕某一点O做刚性转动如图4所示,在坐标系OYZ中,刚性 桩侧向位移曲线可表达为:

式中:yz 深度之处桩的横向位移(m): 0 桩顶横向位移(m); 2 埋深(m); 21 转动中心到地面距离(m)

图4基础刚性转动示意

桩身在横向作用下的内力与位移的计算方法采用文克勒弹性 地基梁法,即:

Ozy =K· yz kN/m²) :

K——地基反力系数(kN/m²),表示单位面积土在弹性 限度内产生单位变形所需加的力

本规程中采用C值法,即采用地基反力系数K随着深度 呈0.5次方的曲线增长的分布规律,其假定地基反力模式为:

当<4.0/入时 K =Cz0.5 当z>4.0/入时K=C(4.0/a)0.5=const 将公式(2)、公式(6)带入公式(5)中

.+ 之1 Co21.5 + C8o≥0.5 Z1

由此可以看出,基于地基反力法中C值法的土压力分布曲 线是关于埋深的1.5次方函数,该假设曲线下简称为“1.5次 方曲线”。 根据上面的分析,可设土被动抗力分布曲线表达式为:

q=a21.5+b.20.5

式中:q一单位长度上的土被动抗力(kN/m); a、b一曲线系数,单位分别为kN/m2.5、kN/ml.5 根据基础整体弯矩剪力受力平衡条件,基础埋深处的剪力 值和弯矩值分别为:

式(9)代入上两式,整理得:

Qz 2. 51 1. 5 a 6 Mz= .5 2.5+V.z+M 2. 5 X 3.

之=H时,Mz与Qz均为零,代入公式(12)、公式(13) 解得

H3. 5 5 H2. 5

4试验验证 2015年6月,规程编制组在河北衡水对于软土中直径为 .9m~1.09m、埋深6.47m的钢管单桩进行弯剪作用下的单向 单循环快速维持荷载试验,获得了桩身弯矩和桩顶位移随荷载的 变化情况,并探讨了刚性短柱法对此类结构的适用性。 1)试验情况 对两根单管塔钢桩基础分别进行单调加、卸试验,测试桩周 土地基加固前后其水平承载性能。通过测量钢桩沿深度方向的应 变情况,得到典型单管塔荷载作用下的桩身弯矩,用以衡量现有 也基水平承载力验算方法的适用性;通过测量桩顶水平位移,得

15年6月,规程编制组在河北衡水对于软土中直径为 1.09m、埋深6.47m的钢管单桩进行弯剪作用下的单向 快速维持荷载试验,获得了桩身弯矩和桩顶位移随荷载的 况,并探讨了刚性短柱法对此类结构的适用性

理深范围内无地下水。 为反映单管塔所受荷载中弯矩和剪力的真实情况,根据计算 得到的单管塔荷载数据,理论加载点高度应设在24.5m处。用 于施加拉力的钢丝绳顶端设置在试验桩上部塔筒顶(标高十 25.48m),钢丝绳底端设置在反力桩顶端(标高十0.48m);为 了避免两桩之间土体相互影响,以及钢丝绳竖向分力不大于轴力 设计值,两桩中心间距L最终确定为25.24m。试验分两个工 况,工况一中1#作为试验桩、2#作为反力桩,工况二中试验 桩反力桩功能对调,试件加载布置如图6所示

艺桩身弯矩 采用“C值法”、“弹性地基m法”对试验对象进行理论计 算,与试验值进行对比,如图7、图8所示。 可以看出,C值法求得桩身弯矩较m法更接近于试验值。 3)桩顶位移 作为刚性桩变形检验的重要指标,桩顶水平位移与桩体转 角、转动中心埋深位置密切相关,这其中的关键在于地基反力系 数如何准确地模拟真实土体情况。分别采用两种理论方法与试验

图7工况一试验值与理论值对比

图8工况二试验值与理论值对比

数据进行对比,如图9所示。总体上变化趋势和数值大小,C值 法较m法更接近于试验值。 4)理论分析结合试验结果表明,C值结构变位法计算桩身 弯矩与桩顶位移时较弹性地基m法更接近试验值,且有安全

图9桩顶位移试验值与理论值

4.2.4主的破环准则主要是以王的抗剪强度理论为根据而提出 一定的应力组合,用于预示土体是否进人破坏状态。对于刚性圆 状基础地基承载力的验算采用与有限元结果对比进行修正后的 基于线性摩尔库仑准则的朗金土压力理论作为土的破坏准则。地 基承载力验算即要求基础的侧向土压力极值小于相应埋深处的朗 金被动土压力修正值。 已知埋深H处出现土压力极值点qm,为求另一极值点qo所 在深度20,令:

qm = aH1.5 +bH0.5

由于荷载效应采用标准组合,而土体被动土压力为极限承载力,取安全系数2.0,要求符合公式(19)和公式(20)的规定。qo/D≤β·Pro /2=β·[·2o· tan²(45°+号+2c· tan(45°+号)]/2(19)+2c· tan(45°+号)(20)式中:D一桩相应位置的实际直径(m);β一极限承载力修正系数,β1.8。直接采用朗金被动土压力作为土体强度判断准则偏于保守,目前工程上常采用计算桩径替代实际直径的方式。本规程编制组采用有限元计算,得到了不同单桩埋深的修正系数,见表4。表4不同单桩埋深H对应修正系数H (m)H<101014β1. 81. 71. 61. 5考虑到一般单管塔钢桩的长度不大于10m,同时本规程中不考虑筒体摩阻力、筒底水平切向力和筒底反力对单桩抗弯的有利影响,为工程使用方便,统一取修正系数1.8。4.2.5单管塔钢桩基础的竖向荷载相对于弯矩数值较小,因此抗压承载力验算很容易满足要求。为计算简便起见,在抗力项不考虑端阻力标准值。4.2.7由公式(8)和公式(9)可以得到单桩不同深度截面处的弯矩和剪力的标准值。由于在计算桩身强度时,桩顶的弯矩和剪力应采用设计值;因此对于控制荷载均为风荷载,剪力和弯矩分项系数为1.4的情况,可以采用标准组合计算结果直接乘以分项系数得到设计值。:48:

4.2.8单管塔钢桩基础的主要控制指标为桩顶位移,地基土比

4.2.8单管塔钢桩基础的主要控制指标为桩顶位移,地基土比

。2.8单管塔钢桩基础的主要控制指标为桩顶位移,地基土 列系数C为关键参数。表5为我国公路交通行业建议的计算 礼桩水平承载力的取值

表5不同土类对应C值

4.2.9单管塔钢桩顶部的法兰不同于普通单管塔的基础

大开孔。螺栓强度及加劲板的计算均应符合现行国家标准《高算 结构设计标准》GB50135的相关规定

3.2对单管塔钢桩以受弯为主,同时又有周边土的环向约束 施工时竖向力也较小,因此参考《钢结构单管通信塔技术规程 ECS236:2008,对径厚比作出限制,但是要比现行国家标 钢结构设计标准》GB50017规定值宽松。钢桩厚度采用不考 蚀裕量的有效厚度。

根长度钢桩能满足受力要求,也方便运输,因此不建议采用 段再到现场进行拼接的方式。

4.3.5钢桩内部填充一定高度的混凝土,对于提高桩身

钢桩内部填充一定高度的混凝土,对于提高桩身强度

弯强度以及桩身的防腐能力都有一定的作用。考虑到单管塔 垂直度的要求,在钢桩顶部应设置调节螺栓;待铁塔安装完 ,再用等级不低于C25的微膨胀细石混凝士包封

部土体强度是影响单桩基础安全的关键因素。因此有必要在地面

4.3.10管壁腐蚀裕量的选取,直接影响到钢桩基础的安全性与

3.10管壁腐蚀裕量的选取,直接影响到钢桩基础的安全性 济性。

120世纪70年代,因为宝钢工程建设采用钢管桩,上海 地区开始对钢桩的腐蚀问题引起重视并开展了研究。当时主要参 考日本经验,确定预留2mm作为钢桩外表100年的腐蚀裕量 不考虑内侧腐蚀,

5.4.1钢桩制作偏差不仅要在制作过程控制,运到工地后

5.4.1钢桩制作偏差不仅要在制作过程控制GB/T 12085.22-2022 光学和光子学 环境试验方法 第22部分:低温、高温或温度变化与碰撞或随机振动综合试验.pdf,运到工地后在施 工前还应检查,否则沉桩时会发生困难,甚至沉桩失败。这是因 为出厂后在运输或堆放过程中会因措施不当而造成桩身局部 变形

5.1由于直缝焊接质量容易保证,同时单管塔制作时也多买

5.5.1由于直缝焊接质量容易保证,同时单管塔制作

用直缝焊接方式,因此钢桩推荐使用直缝焊接钢管,埋弧自 动焊。

6.3.2沉桩头与管桩连接需要安装弹簧垫片,避免高频振动过 程中螺母松落。 6.3.4由于高频液压沉桩方式,会使桩周围饱和砂土液化加速, 更饱和软黏土土体软化,因此建议沉桩后静置1d~2d,以待土 体强度恢复。

7.2.1~7.2.3国家现行标准《建筑地基基础工程施工质量验收 标准》GB50202、《建筑基桩检测技术规范》JGJ106规定必须 对基桩承载力和桩身完整性进行检验。 对于采用钢桩基础的单管塔,都是一塔一桩,在一个地区也 相当分散;因此完全根据普通建筑的要求进行钢桩承载力的检验 很难实现,成本也很高。 没有本地区相近条件的对比验证资料时GB 50311-2016 《综合布线系统工程设计规范》,根据现行行业标准 建筑基桩检测技术规范》JGJ106选取一定比例的钢桩,采用 静荷载试验方法对钢桩的抗弯承载力和抗压承载力进行检测。 对于有本地区相近条件的对比验证资料时,可以通过桩身质 量的检验与周围土体的定期检查来保证钢桩的抗弯承载力

统书号:15112·36165 定价:24.00元

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