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《膜结构技术规程》CECS158：2004.pdf3.1.1除小跨度结构外，膜结构中的膜材总是与其他构件共同承 重。自前，国内外对膜结构的形式有多种不同分类方法，尚未统 一。本规程按膜材及其相关构件的受力方式分成四种形式，是 种比较科学的分类方法。 3.1.2整体张拉式膜结构主要由索和膜构成，两者共同起承重作 用，通过支承点和锚固点形成整体。 3.1.3骨架支承式膜结构由钢构件（如拱、刚架）或其他刚性结构 起承重作用，膜材主要起围护作用。 3.1.4索系支承式膜结构主要由索、杆和膜构成，三者共同起承 重作用。在通常所称的张拉整体（tensegrity）结构中，如采用膜 材，即属于索系支承膜结构。另外，比较流行的索穹顶结构（cable dome)也属于此类。
3.1.5以空气作为一种支承方式，是膜结构的一个特点，一般也
3.2.2膜结构建筑的表现方式与一般建筑有所不同，在建筑单体 方案设计阶段，就应充分考虑到不同表现方式的相容与协调，并注 意利用膜结构建筑技术所具有的形象特点，因势利导。膜结构建 筑的方案设计应由建筑师与膜结构工程师共同完成。设计时首先 应考虑膜结构体系的特殊性，从建筑功能和结构受力性能入手，创 造出形式美观、构造合理的膜结构建筑。
说，耐火等级与材料价格直接有关。当有条件时应尽量采用不燃 类膜材。当永久性建筑采用阻燃类膜材时，尚应根据当地消防部 门的要求采取必要的防火措施
光的作用，膜材覆盖的空间内将呈现特殊的光学效果（有明显光感 但无阴影），建筑设计中应予以合理利用。采用双层膜构造时某工程用电施工组织设计，应 考虑到透光率的折减
材，自身并不能较好地隔绝外部温度的影响。单层膜结构仅适用 于散开式建筑或气候较温和的地区。对于封闭式建筑物，应注意 采用其他构造方式解决保温隔热问题。双层膜构造可以较好地满 足保温、隔热要求，两层之间的空气隔离层一般为30cm左右，但 应注意处理双层膜内部结露问题
屋面排水设计从方案阶段就应予以重视，以免造成重大工程 采取有组织排水方式时，排水管的位置应注意与建筑立面缘 虑；采取无组织排水方式时，应注意采取对建筑物墙面或地面 污染措施，
风或大雪时，膜结构产生大变形而使膜材与内部或外部物体相碰， 在接触点处膜材受到损坏，导致膜结构破坏。因此，膜材与内部、 外部物体应保持一定距离，即使在最不利工况下也不应接触。此 外，物体如有尖角、锐角，也应加以防护
3.3.2国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068修订 后对结构重要性系数%。做了两点改变：（1)%不仅考虑结构的安 全等级，而且考虑了结构的设计使用年限；（2)将原标准。取值中 的“等于”改为“不应小于”，使不同投资者对结构安全度设计有更
多的选择余地。对于一般工业与民用建筑膜结构，其安全等级多 为二级，其设计使用年限多为50年，因此其结构重要性系数不应 小于1.0；对于设计使用年限为15～25年的易于更换膜材的膜结 构，其结构重要性系数可适当降低，取为不小于0.95；对于设计使 用年限为5年的临时性的膜结构，其结构重要性系数可取不小于 0.9。应该指出，膜结构下部的钢或钢筋混凝土承重结构，其设计 使用年限仍可采用50年，当膜结构达到设计使用年限时，可以更 换膜材，从而达到与下部结构同样的设计使用年限。 3.3.3本条系根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 的规定，对于承载能力极限状态和正常使用极限状态，分别根据不 同的设计要求采用不同的荷载组合。结合膜结构的具体情况，按 承载能力极限状态设计时，只考虑荷载效应的基本组合，采用荷载 设计值和强度设计值进行计算，不考偶然组合；按正常使用极限 状态设计时，只考虑荷载效应的标准组合，采用荷载标推值、组合 值和变形限值进行计算，不考虑其他组合。 3.3.4本条列出了作用在膜结构上的各种荷载，其中温度变化、 支座不均匀沉降和施工荷载可根据工程具体情况予以考虑，地震 作用在本规程第5.1.5条中规定可不考虑。施工荷载可根据工程 安装的特点确定，有时不仅要考虑均布荷载，还要考虑安装或检修 时的集中荷载。 3.3.5目前，我国的膜结构设计都参照国外的设计规范进行，荷 载组合采用长期与短期两种情况（日本规范称为持久与临时荷 载），并分别规定了不同的安全系数。由于膜结构受力具有较强的 几何非线性，其各项荷载效应不能进行线性组合，因此本条规定采 用两种组合类别，其中，第一类组合相当于长期（持久）荷载组合： 第二类组合相当于短期（临时）荷载组合，并以抗力分项系数进行 调节。 3.3.6风荷载是膜结构的主要荷载。由于膜结构的体型较复杂， 而《建筑结构荷载规范》GB50009所提供的建筑体型有限，所以膜
多的选择余地。对于一般工业与民用建筑膜结构，其安全等级多 为二级，其设计使用年限多为50年，因此其结构重要性系数不应 小于1.0；对于设计使用年限为15～25年的易于更换膜材的膜结 构，其结构重要性系数可适当降低，取为不小于0.95；对于设计使 用年限为5年的临时性的膜结构，其结构重要性系数可取不小于 0.9。应该指出，膜结构下部的钢或钢筋混凝土承重结构，其设计 使用年限仍可采用50年，当膜结构达到设计使用年限时，可以更 换膜材，从而达到与下部结构同样的设计使用年限
3.3.3本条系根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》
.3.4本条列出了作用在膜结构上的各种荷载，其中温度办
皮座不均匀沉降和施工荷载可根据工程具体情况予以考虑， 乍用在本规程第5.1.5条中规定可不考虑。施工荷载可根据 安装的特点确定，有时不仅要考虑均布荷载，还要考虑安装或 时的集中荷载。
载组合采用长期与短期两种情况（日本规范称为持久与临时荷 载），并分别规定了不同的安全系数。由于膜结构受力具有较强的 几何非线性，其各项荷载效应不能进行线性组合，因此本条规定采 用两种组合类别，其中，第一类组合相当于长期（持久）荷载组合： 第二类组合相当于短期（临时）荷载组合，并以抗力分项系数进行 调节。
3.3.6风荷载是膜结构的主要荷载。由于膜结构的体型
结构的风荷载体型系数一般需要通过风洞试验来确定。当所设计 的膜结构为园林景观小品或临时性建筑时，可参考以往的工程经 验确定风荷载体型系数。
3.3.7作为屋面的膜结构多为负
我一般为非均匀分布，因此应根据不同的曲面形状、曲率变化 冒荷载分布系数的取值。
荷载一般为非均匀分布，因此应根据不同的曲面形状、曲率孕
3.3.8膜结构设计中，除了保证结构体系的整体稳定外，
证在局部膜片破环或局部索退出工作时不致引起结构整体失效。 由于膜材在拉应力作用下存在松驰、徐变等问题，张拉式膜结构在 正常使用1～2年后需要进行第二次张拉，结构设计时应考二次 张拉对结构整体的影响。 由于材料自身存在老化问题，各类膜材均有一定的使用年限。 对于永久性建筑，当膜材达到使用年限或部分膜片在使用期间出 现破损时，需要进行更换，这一点在结构整体设计时宜予以考虑。
4.1.1膜材的物理和化学性能对建筑物的适用性和寿命影响甚
4.1.1膜材的物理和化学性能对建筑物的适用性和寿命影响甚 大，因此应根据使用功能合理选择膜材类型。膜材的抗拉强度、抗 撕裂强度、抗剥离强度、抗污染和抗老化能力等是反映膜材性能的 重要指标，设计时应予以综合考虑做出适当选择。膜材的价格与 其性能直接有关，表1表示常用膜材的价格比例。
表1常用膜材的价格对比
本规程将常用膜材按其基材分为G类（玻璃纤维）和P类（聚 酯纤维)两大类,再按其不同的涂层与面层分别给予代号。
4.2.1拉索有多种钢紧可供选用。热挤聚乙烯高强钢丝紧是由 若干高强度钢丝并拢经大节距扭绞、绕包，且在外皮挤包单护层或 双护层的高密度聚乙烯而形成，在重要工程中宜优先考虑采用。 4.2.3自前桥梁等设计中钢索的抗拉能力是以容许承载力来表 达的，采用单一安全系数K。本规程按国家标准《建筑结构设计 统一标准》GB50068采用的以概率理论为基础的极限状态设计方 法，以多项系数代替了单一的安全系数。两者相比，可以认为过去 的单一安全系数K中包含了钢索分项系数s、永久荷载和可变荷 载分项系数G、Q。由于目前尚无足够的试验数据来直接统计Ys 值，在制订本规程时只能按照过去采用的K值结合膜结构所受荷 载的特点来反推s值。膜结构中钢索的安全系数K取2.5，如恒 荷载标准值取150N/m²，活荷载标准值取1200N/m，可求得%s= 1.8。表4.2.3中的抗拉强度设计值即由fk/1.8并取整而得出。 由于钢索在桥梁和悬索结构中是重要承重构件，在传统上都采用 了比较大的安全系数，因此换算所得的Ys要比一般钢筋混凝土结 构的相应值大。
5.1.1膜结构的初始形态确定、荷载效应分析、裁剪设计是相互
5.1.1膜结构的初始形态确定、荷载效应分析、裁剪设计是相互 影响、相互制约的过程，需要反复调整。同时还要考虑施工过程的 实现，如施工工艺、初始预张力等问题。 初始形态分析主要是确定满足一定初始应力分布的膜结构在 自平衡状态下的几何形状。荷载效应分析主要是计算在荷载作用 下满足静力平衡条件的结构内力和位移。裁剪分析主要是将空间 膜曲面适当剖分并展开为平面，计算确定预张力影响下膜材的裁 剪下料图。
5.1.2膜结构的计算分析方法很多，目前得到公认并被广法
5.1.2膜结构的计算分析方法很多，目前得到公认并被广泛应用 的主要有三种：非线性有限元法、动力松弛法和力密度法。 非线性有限元法是将膜结构进行有限元离散，采用大位移小 应变的几何非线性有限元方法 构进行分析，得到结构的位
非线性有限元法是将膜结构进行有限元离散，采用大位移小 应变的几何非线性有限元方法对膜结构进行分析，得到结构的位 移和内力。基本计算公式如下：
[KL)+[KNLAu)=(P)(F)
式中0f&/2 时间间隔（t一△t)～t内节点i在α；方向的平均 速度； +4/2 时间间隔t～（t十△t)内节点i在;方向的平均 速度； m:一一节点i的虚拟集中质量； R,一一时刻t作用在节点i上的;方向的残余力； △t一一时间间隔。 力密度法是将膜结构离散为由结点和杆件组成的索网结构， 在给定的儿何拓扑、支座位置和力密度值（即索力与索长之比）下， 通过求解节点坐标的线性方程组来确定结构的变形。基本计算公 式如下：
5.2.1在膜结构初始平衡曲面内预张力是自相平衡的。膜结构 的平衡曲面可分为两类：等应力曲面和非等应力曲面。等应力曲 面是指膜面内预张力均匀分布，此时膜面面积最小（即最小曲面）。 非等应力曲面是指膜面内预张力不均匀分布但自相平衡。膜结构 初始形态分析宜首先寻找应力均匀的最小曲面，在最小曲面不存 在的情况下再寻找应力不均匀的平衡曲面。 5.2.2膜结构的形态分析实际上是确定结构中预张力大小和分
非等应力曲面是指膜面内预张力不均勾分布但自相平衡。膜结构 初始形态分析宜首先寻找应力均匀的最小曲面，在最小曲面不存 在的情况下再寻找应力不均匀的平衡曲面。 5.2.2膜结构的形态分析实际上是确定结构中预张力大小和分 布的过程。预张力值的设定应保证膜材在正常使用状态下不会因 温度、徐变和荷载作用等而发生松弛，并应保证膜材在极端气候条 件下最大应力小于设计应力，同时应考虑结构张拉的实现和安装 方便。 5.2.3本条给出的初始预张力最小值，是参考国内外膜材应力
布的过程。预张力值的设定应保证膜材在正常使用状态下不 温度、徐变和荷载作用等而发生松弛，并应保证膜材在极端气 件下最大应力小于设计应力，同时应考虑结构张拉的实现和 方便。
5.2.3本条给出的初始预张力最小值，是参考国内外膜材
5.3.1当膜结构在荷载作用下产生较大应力或变形时，应返回初 始形态确定阶段对膜结构进行调整。通常可调整初始预张力大小 和分布、调整结构外形或增加加强索数量等。
5.3.2膜结构自重较小，属风敏感结构，在风荷载作用下易产生 较大的变形和振动。对膜结构风振过程的研究，目前尚处于起步 阶段，可借鉴的资料较少。膜结构形态各异，很难用统一的风振动 力系数来描述，因此对形状复杂、跨度较大或重要的建筑物，必须 进行风振动力分析或进行气弹性模型风洞试验，以确定风荷载动 力影响。对较常用的骨架支承式膜结构和整体张拉式伞形和鞍形 膜结构，本规程采用风振系数来考虑结构在风荷载作用下可能的 最大响应与平均风响应之比，便于工程设计应用。
设计方法。设计表达式为：
K(SG+SQ)≤Rk
式中R—一结构构件抗力设计值; SG一一永久荷载效应设计值； S。—一可变荷载效应设计值
RR Yr SG=YG · SG SQ=YQ : SQ
YG 一 永久荷载分项系数，根据现行国家标《建筑结构荷 载规范》GB50009，取1.2；
可变荷载分项系数，根据现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009，取1.4；
Y抗力分项系数，根据现行的安全系数换算求得。 由式(4~8)可得：
K(SG+SQ) YR= YGSc+YQSQ,
K(1fp) YR YG +Yap
据此，根据不同的K值和β值，可求得相应的R值。 例：根据GB50009规定，取YG=1.2、Y=1.4；膜结构自重为 20N/m。 1第一类组合（长期荷载）情况下K一7,取雪荷载标准值为 450N/m²(哈尔滨）
22.5,则YR= 1+22.5 =2 恒 20
故本规程取 YR一5。 2第二类组合（短期荷载）情况下K=3.5，取风荷载标准值 为 550 N/m(上海)。
风550 1+27. 5 ×3.5=2.5, 20
故本规程取R一2.5。 对于连接节点处及边缘部位的膜材，由于有一定程度的局部 别弱和应力集中，所以安全系数值应适当提高，取强度折减系数 <一0. 75。
移可定义为内环的最大位移；对于索系支承式膜结构，其整体位移 可定义为跨中最大位移。膜结构在荷载效应分析时的膜单元，是 指由柔性索边界或刚性边界围起的一片膜。膜单元名义尺寸，对
于三角形膜单元可定义为最小边长的2/3；对于四边形膜单元可 定义为通过最大位移点的边界间的最小跨度。
烈振动，甚至导致膜材撕裂。此外松弛还将影响结构的美观 水性能。因此，应尽量避免膜材在正常使用状态（第一类荷载 组合）下出现松弛。
5.3.6索是膜结构中的重要受力构件，一旦处于受压状态，就有
6紧是膜结构中的重安受力构件，一旦处于受压状态，就有 导致结构变为机动体，因此规定，索在第一类荷载效应组合下 处于受拉状态
5.4.1裁剪分析的目的是确定裁剪线和裁剪片，以便在拼接张拉
后实现初始状态下的膜曲面，所以，裁剪分析应根据初始状态的膜 曲面和预张力进行。 通过初始形态分析可以确定膜曲面的形状。该曲面是由一定 幅宽的膜材，经过裁剪成膜片，并互相连接后张拉而成。膜曲面上 膜片间的连接线为裁剪线。裁剪膜片是待求平面，而膜曲面上的 膜片是空间的，并且在裁剪线确定后是已知的，所以确定平面裁剪 膜片的关键是如何将已知的空间膜片展开成平面裁剪膜片。实际 生成的曲面和形态分析所得的曲面之间的误差，取决于空间膜片 展开成平面的精度。由于膜曲面上的空间裁剪片具有预张力，所 以确定平面裁剪片时还必须考虑预张力释放后的儿何尺寸改变。 5.4.2膜材的裁剪线可采用测地线法、平面相交法或其他有效的 方法确定。 测地线法是指在膜结构初始预应力平衡曲面上导找测地线作 为裁剪线。测地线指曲面上两点之间距离最短的线。对于可展曲 面，展开平面上的测地线为直线，对于不可展曲面，展开平面上的 测地线接近直线。 平面相交法是指在膜结构初始预应力平衡曲面上，用一组平
面按一定规律与曲面相交，并将各交线作为裁剪线。 测地线法得到的膜片宽度较为接近，节省膜材，但在曲面上形 成的热合线美观性和视觉效果稍差。平面相交法可根据需要得到 具有美观性和一定视觉效果的裁剪线。裁剪分析时应综合考虑经 济性和美观性两个因素后确定裁剪线。
具有美观性和一定视觉效果的裁剪线。裁剪分析时应综合考虑经 济性和美观性两个因素后确定裁剪线。 5.4.3由于膜材在裁剪线处断开，故此处易产生应力集中。如果 裁剪线处剪应力较大会影响膜材的受力性能，所以应尽量做到裁 剪线与膜材纤维正交，使主应力方向与纤维方向一致，避免裁剪线 受前
裁剪线处剪应力较大会影响膜材的受力性能，所以应尽量做 剪线与膜材纤维正交，使主应力方向与纤维方向一致，避免裁！ 受剪。
5.4.4膜结构曲面的形成
惠膜材应力释放后的弹性回缩。通常根据初始预张力大小和所用 膜材的性能，通过修正裁剪膜片儿何尺寸（沿经向和纬向回缩）来 消除膜内预张力的影响。
5.5空气支承膜结构计算要点
5.5.1空气支承膜结构是通过保持内部气压来维持结构形状并 抵抗外荷载的。同时，内压又是作用在结构上的荷载，应与其他荷 载一起参与组合。内压是结构设计中的个可变参数，可以根据 外荷载的情况加压或减压，以调整结构的刚度和强度。 5.5.2最大工作内压是指当结构处于不利的外界环境时，如由于 积水（雪）造成膜的凹陷，由设计人员为操作人员确定的可以使用 的最大内压。确定最大工作内压应考虑材料的设计强度、外界荷 载类型等多种影响因素。 最小工作内压是指在正常气候和使用条件下，保持结构稳定 所需的最小压力值。当恒荷载被分散到一定的影响区域时，最小 工作内压应超过单位面积上恒荷载的最大值。 正常工作内压是由设计人员确定的一个压力范围。在正常工 作内压下，结构在常遇荷载作用下能够保持稳定。正常工作压力 应根据使用情况和进出情况，在最小工作内压至最大工作内压之
5.5.1空气支承膜结构是通过保持内部气压来维持结构形状并 抵抗外荷载的。同时，内压又是作用在结构上的荷载，应与其他荷 载一起参与组合。内压是结构设计中的个可变参数，可以根据 外荷载的情况加压或减压，以调整结构的刚度和强度。
间变化。在公共聚会场所，为保证环境的舒适度，应适当减小出入 口处的风速和作用在门上的压力，工作内压不宜超过287Pa。对 主要用于仓储的场所，当车辆进出时工作内压值可以取天一些，以 保证结构的稳定性。
5.5.3锚固体系应根据结构的性质（临时性、半临时性
选择。基础锚固体系在拉力或上浮力作用下易产生短期和长期徐 变，从而使上部结构体系和基础锚固体系间产生不确定的附加荷 载作用。应认真设计空气支承膜结构的所有锚固构件
5.5.4出入口处的门框与周边的膜应分别设计，以保证
到膜结构变形的影响。此外，门框与膜的连接，应做到在门框结构 受荷载变形时不会使周边的膜产生过大的应力
5.1.7膜结构中的金属连接件直接与膜材相连，易受外界影响而 锈蚀，不但易污染膜材，影响美观，而且往往会引起截面削弱而产 生安全隐患，因此，全部金属连接件均应进行防腐处理。 5.1.8膜材对缺陷比较敏感。若膜材中存在小孔、裂纹等缺陷 膜材强度将有较大降低。在膜材与支承骨架相连处的毛刺、尖角 尖点将使该处出现应力集中。对膜材涂层的擦伤也会影响膜材的 使用寿命
6.2.1膜结构的空间曲面是由许多平面膜材经裁剪设计搭接而 成，膜材幅宽较小，因此膜片间需经接缝连接。膜材接缝的连接应 根据不同膜材选用不同的方式。粘接结合耐久性较差，不宜采用， 缝合和机械连接方式易造成截面削弱，使用时应予注意。膜材的 主要受力接缝宜采用热合方法连接。 6.2.5当膜面跨度较大时可采用拉索进行加强。常用的拉索主 要有钢丝拉束、钢绞线、钢丝绳等。为美观与防腐需要也可采用镀 锌钢丝绳、不锈钢缆绳、钢棒等。不论采用何种钢索都应满足结构
莫材与支承骨架、钢索、边缘构件
6.3.2膜材与钢索可以单边或双边连接。简单的连接方法是将 钢索穿入与膜材热合的边套中。对重要工程，可采用铝合金或不 锈钢夹板和连接件来连接膜材与钢索。
6.3.3当膜材直接连接于刚性边界上时，应尽量避免出现直角或
6.3.3当膜材直接连接于刚性边界上时，应尽量避免出现直角或 锐角的边界形状，以减少安装难度，并避免产生应力集中。
6.4钢索及其端部连接
6.4.1夹具是节点中用以固定钢索的主要部件，可采用铝合金、 不锈钢、热镀锌钢等材料，紧固件宜采用不锈钢材料。夹具主要通 过高强螺栓等用上下两块夹板将钢索夹紧。 6.4.3钢索锚固是膜结构中传力的重要环节。压接式连接件是 握裹式锚具中的主要形式。通常采用铝合金或其他高强材料做成 索套，在高压下挤压成形，主要用于直径较小的柔性钢索。浇铸式 连接件分冷铸和热铸两种。冷铸锚具是将铁屑和环氧树脂搅拌后 浇铸入锚杯，与钢丝凝固后形成锚塞。热铸锚具是采用低熔点的 合金进行浇铸，早期采用的是铅锌合金，现在通常采用巴氏合金， 这种锚具主要用于锚固高强钢丝束，
6.4.1夹具是节点中用以固定钢索的主要部件，可采用铝金 不锈钢、热镀锌钢等材料，紧固件宜采用不锈钢材料。夹具主 过高强螺栓等用上下两块夹板将钢索夹紧。
7.0.1膜材的裁剪、热合是膜结构加工制作过程的重要环节，应 严格按照裁剪设计图纸和工艺文件进行，无设计变更文件时不得 随意更改。一般来讲，P类和G类膜材的热合设备不能混用。目 前，我国尚无膜结构加工制作人员的统一培训、考核标准，各企业 应自行组织培训和考核
股也有不同程度的色差和不均质。因此，建议同一工程使用 号的膜材。
.0.3易褪色物品或有害于膜材的化学溶剂，对膜材会有一 伤，应分开存放。
7.0.4灰尘会造成热合设备在膜材热合时打火、烧焦或击穿膜
7.0.5有些膜材的表面涂层，如不经处理而直接搭接热合，连 接强度将会受到影响，因此，必须将表面涂层打磨后方可热 合。此时，应注意打磨不得损伤膜材，以免影响热合处的拉伸 强度。
.0.7由于G类膜材的变形性能弱于P类膜材，故对前者 后膜单元的尺寸偏差要严格控制。
.0.8受热合温度影响，膜材可能会收缩变形，因此应注意，
聚艺烯高强钢丝束和钢线，在出广时一般已进行过预张拉。 膜结构设计时，图纸中标注的钢索长度一般为预张力后的尺 寸，在索制作时应予注意。
8.1.1现场应具备的安装条件包括：支承结构已完成施工、混凝
.1.1现场应具备的安装条件包括：支承结构已完成施工、 土达到设计强度要求；具备构件堆放和组对场地；真备吊车出 道和支吊场地等。
8.1.2膜结构是一种整体空间结构体系，支承位置的准确性会直
接影响结构体系中的内力分布。为使工程施工与设计
..I 为使膜单光深持滑洁，应避免工 二施工的号起的物生和列 装饰施工中使用的涂料对膜面造成污染。膜结构安装时应注意安 全，除8.2.6条指出了安装时的气象条件外，对保证安全的设施、 施工人员的安全装备和注意事项(桥山挡土坝)边坡支护工程施工方案.docx，应由施工单位制定具体的措施。
.3.1设置可调部件是为了适应制作和安装误差。可调部 应有设计位置的标示
8.3.2确定施力位置时应注意以下各点：通过该点应能
构体系安装；掌握施力机具的人员易于操作。 确定施力点位移量时应注意便于索膜安装，要适当留有余量， 除整个结构体系积累的误差。
程度的重要手段，但目前尚不能普遍实行，只能对有代表性的！ 点进行力值抽检。
9.0.4膜结构、钢构件、索等在制作、安装过程中均可能出现尺寸 偏差，膜面还可能出现局部褶皱，如经设计、制作、安装方协商，认 为不影响安全使用，可以不作处理。 9.0.5目前国内外尚无能够准确量测膜面张力的仪器，此项规定 不要求强制执行，但要求进行过程控制，并作经验判断。 9.0.6膜结构工程中施加预张力是一个关键性的施工环节，其施 加过程和施加数值均应包含在施工现场质量检验记录中。 9.0.7空气支承膜结构与常规结构不同之处在于必须充气才能 使用，因此，验收前必须进行充气系统的测试。
10.0.1膜结构竣工后要十分重视维护和保养，以保证正常使用， 这与般建筑物是不同的。在竣工后的段时间内CJJ 76-2012 城市地下水动态观测规程(完整正版、清晰无水印).pdf，制作安装单 位应负责检查和维护，并向使用单位提供保养维修手册。膜结构 的长期维修和保养应有专人负责。 10.0.6空气支承膜结构应始终保持设计的工作内压，其自的是 保证建筑结构的稳定性，并防止在大风或积雪下过度变形