标准规范下载简介
JTS 167-2018 码头结构设计规范(附条文说明).pdf6.2.34.6. 2. 39
6.2.34、6.2.39锚墙和锚锭板的差别为：锚墙是沿码头纵向连续的；锚锭板是沿码 头纵向不连续的（有一定间距）。在板桩码头中常用的锚锭墙、锚板，比较经济，结构和 施工也简单。当前墙后不远处有已建的地上或地下建筑物（或管道），不能满足锚锭墙、 锚锭板与前墙间的最小距离要求时，或者拉杆力很大时，采用锚锭叉桩较好。锚锭叉桩的 斜度愈缓承受水平力的能力就愈强，国外可以打1：1的斜桩，但国内目前施工做不到，目 前水上能打设3：1的斜桩，陆上则只能打设4：1的斜桩。
码头结构设计规范（JTS167—2018
6.2.38本条为原则性规定。实际.上，锚旋墙、锚旋板前土抗力的分布并不是库伦理论那 样分布，故本条规定为“宜与作用在锚锭墙、锚板上的土压力合力作用点重合”，设计 时，拉杆预留孔的位置常放在锚锭墙、锚锭板高度中间偏下处。
6.2.43导梁和帽梁合一的形式称为胸墙。这种形式一般在水位差不大的码头采用。 6.2.44预制钢筋混凝土导梁，在一些码头中采用过。采用这种导梁，需隔几根板桩做 根带牛腿的（安放导梁用）板桩。因打板桩时很难把桩顶高程控制准确，给安装拉杆带来 较大困难采油厂污水站改造工程施工组织设计.doc，故很少采用预制导梁，而用现浇导梁代替。 6.2.50该条规定帽梁导梁和胸墙在结构形式变化处、水深变化处、地基土质差别较大 处和新旧结构的衔接处必须设置变形缝，否则，由于不均匀沉降、温度应力作用，会导致 帽梁、导梁和胸墙破坏,进而导致前墙的破坏,造成经济损失,故作为强制条文。 斜拉桩式板桩码头 Q 6.2.52~6.2.54 根据已建成的斜拉桩式板桩码头的实际情况，对这种结构的构造方面 作出指导性的简速。 这种结构中的板桩及斜拉桩，一般采用钢或钢筋混凝土（包括预应 力混凝土）结构 。在欧洲和日本普遍采用前者，在前苏联和我国二者兼有。 钢质斜拉 通常采用H形或圆管形截面，斜拉桩在工作中受有较大的弯曲应力，对于受力较大、特别 是墙后土层可 能发生明显沉降者，一般采用钢结构，当无负摩擦情况下一般采用钢筋混凝 土桩（其截面 多为方形）。斜拉桩的斜度，欧洲多采用1:1～1:1.5，我国由于施工设备的 原因多采用3 1。有的文献指出，斜度不宜陡于3:1,否则会引起码头较大的位移。前墙 与斜拉桩的连接可采用铰接或刚接，欧洲和日本常采用前者，以避免在连接处的应力过 大，后者一般采用现浇钢筋混凝土帽梁的形式,其中板桩与斜拉桩的距离尽量减小，以减 小桩的弯曲应力 遮帘式板桩码头
①遮帘桩与前墙之间用钢筋混凝土上部结构连成整体方案； ②遮帘桩与前墙之间用钢拉杆相连方案。 方案②在某港建设了多座10万吨级板桩码头。方案①和方案②各有其优缺点。方 案①在离心模型试验中发现前墙和遮帘桩的弯矩增大，分析其原因，是由于前墙和遮帘桩 产生不均匀下沉所致。遮帘桩一般要承受门机轨道荷载，因此规定遮帘桩应沉人良好持 力层。 6.2.58遮帘式结构之所以经济，其原因之一是使遮帘桩既起到遮帘土压力的作用，也同 时作为前轨道梁的桩基使用，因此，遮帘桩宜布置于码头轨道式装卸机械前轨道梁轴线下
万，也可布置于靠近前轨道梁轴线的下方。 遮帘桩泥面以上的高度与遮帘面至前墙净距之比应大于1.5的规定主要考虑使遮帘 面与前墙间的土体形成贮仓的条件，从而减小作用于前墙的土压力。 6.2.59遮帘桩桩尖高程应低于前墙底高程的规定是考虑桩基作用于土体的垂直力不影 响作用于前墙的水平土压力。 6.2.60遮帘式板桩码头结构为近年来开发的新结构形式，目前根据经验，规定遮帘桩的 中心间距宜采用2~3倍遮帘桩宽或桩径。
的水平变位。 半遮帘式板桩码头 6.2.63,6.2.64 说明见第 6. 2. 59 ,6. 2. 60 ,6. 2. 61 条。 卸荷式板桩码头 6.2.66,6.2.67 卸荷式板桩码头当采用胸墙与承台整体连接时，为避免桩基不均匀沉降 导致前墙正弯矩增加，规定桩基应沉人良好持力层。 NOIV 6.3计算 前墙计算 6.3.1该条对于前墙应计算内容的要求必须严格执行，缺一不可，才能保证码头结构的 安全，避免危及人的生命安全，造成经济损失，故作为强制条文。 6.3.2日本、前苏联都提出前墙的人土深度要满足“踢脚”稳定的条件。“踢脚”稳定的 概念比较清楚，而且要求前墙有足够的稳定性也是合理的，故本条提出“应”满足“踢脚 稳定的要求，条文中的表达式称为“踢脚稳定”计算式。 不考虑波浪力时，可变作用效应是码头面可变作用产生的主动土压力对拉杆锚啶点 产生的“踢脚”力矩。考虑波浪力时，可变作用效应是墙前波吸力和可变作用主动土压力 对拉杆锚点的“踢脚”力矩，两者中取大值作为主导可变作用。 作用分项系数的确定是在校准原来的安全系数水准,经各规范协调之后取用的。 1998版规范编制过程中，曾对20个工程进行了确定入土深度的校准计算。计算结果表 明，当地基土质差时，a取1.0；当地基土质好时，a取1.15。09版规范修订时，又对国内 14个板桩码头进行了可靠度分析，结论是建议将“踢脚”稳定验算表达式中的结构调整系 数提高到1.3，使得其可靠度指标达到3.405，经部审查会审查意见，确定为1.25。这 个系数从概念上说，称为抗力分项系数似更合适，故将改为R。 当板桩底端位于软弱土层时，会出现板桩入土越深，越不满足“踢脚”稳定要求的不 合理现象。故设计时，当板桩在人土段的某一高程已满足“踢脚”稳定要求即认为板桩人 土深度满足“踢脚”稳定要求，不应再加大入土深度。
6.3.3前墙的内力和拉杆力
6.3.11.1条文中表6.3.11的p值是根据国内外试验室模型试验结果和《装配式钢筋舫 混凝土水工建筑物》一书中提供的数值，综合分析给出的。 关于土或填料与锚锭墙、锚锭板间的8取值问题，以前在计算中取8=0，从20世纪60 年代以后，国内外的大量模型试验和原型观测发现，确实存在，并且对锚墙、锚板的被 动土压力影响很大，所以国内外的技术文献中都主张考虑。国外有的建议取=/3，国内 试验，在保证锚锭墙、锚锭板不“上浮”的情况，也得出=β/3的结果。但锚锭板“上浮”是 客观存在的，特别是实际工程中锚板多采用矩形或梯形截面（很少采用L型截面），而且 埋深又不大,根据对不约束锚板“上浮”的试验,测得不同埋深只有4°~8°,相当于8=
斜拉桩式板桩码头计算
6.3.14本条规定目的在于指出斜拉桩式的板桩墙与通常采用水平拉杆的单锚板桩相 比，作用在墙上的土压力较小，但承受较大的轴向压力，并在实际工程中曾发生过因地基 承载能力不足而造成码头位移过大的事故。 6.3.15斜拉桩式板桩码头与一般常用的单锚板桩相比，不仅数量少得多，其受力状态也 十分复杂。德国、日本和前苏联在1960年前、后即有各自的计算方法，但它们之间还有相 当大的出入。我国自70年代以来所建造的10座左右这种形式的码头，虽也曾进行过两 次实体观测，但所获资料有限。鉴于目前对于斜拉桩式板桩结构还没有一个普遍公认的 较好计算方法，本次规范编制中，做了一些离心模型试验研究，提出了附录L的计算方 法，但由于条件所限，试验不可能做很多，故提出的附录L只给出斜拉桩间距小于3m情 况的计管方法
遮帘式、半遮帘式板桩码头计算
6.3.16、6.3.17遮帘式、半遮帘式板桩码头作为新开发的结构形式，至今没有成熟的计 算方法。本次规范编制提出宜按考虑土体为弹塑性体的有限元法计算。为简化计算，提 出附录M的简化计算方法。
6.3.18卸荷式板桩码头结构作为一种新开发的结构形式，至今没有成熟的计
5.3.18卸荷式板桩码买结构作为一种新开发的结构形式，至今没有成熟的计算方法。 条文提出最好用考虑土体为弹塑性体的有限元法计算。为简化计算，提出了采用卸荷后 的土压力，按单锚板桩的计算方法计算前墙内力和变位。 SSE 4 构件设计 6.4.5不同形式的钢 冈板桩因其锁口位置不同，其截面系数的折减亦不相同。目前常用的 U形（拉森）钢板桩有 般形式和组合形式两种断面，因其锁口位于断面的中和轴上，受 弯时此处剪力最天，如锁口咬合不牢，受力后将发生错动使截面系数降低。在实际工程中 对于一般型式钢板桩之间的锁口均不焊接，而只对组合形式钢板桩之间的锁口进行焊接， 然后对其截面系数进行适当的折减。关于钢板桩截面的折减系数，本条采用专=0.9，系 参考了有关资料提出的，如《港口水工建筑物》（人民交通出版社，1989年）一书中提出： “U形钢板桩的断面折减系数，板桩顶不设帽梁并打人软土时=0.7,设置刚性帽梁时 =0.9。锁口焊接时=1.0”。 拉 6.4.6每延米拉杆力R，是板桩结构计算中得到的考虑到施工不均匀的影响，一般都将 测,从实测结果看,拉杆力的分布不均匀性是存在的,因为其影响因素很多,在目前条件下 还不可能消除这些影响，因此对拉杆力R，乘以受力不均匀系数专R作为设计拉杆力是比 较合理的。 6.4.7、6.4.8争 钢拉杆作为一个整体受拉构件，其各部分承载力应基本保持一致，即等强 度设计。本规范只对钢拉杆杆体段强度验算进行了规定，并采用了设计者易于接受和掌 握的表达式。拉杆的连接部位如端部的螺纹段和采用焊接工艺时的焊接部位，拉杆连接 件（如张紧器、连接器、连接铰以及螺母、钢垫板）等，由于涉及内容繁多，使用时可参照有 关规范进行验算。 锈蚀余量△d的取值是参考了国内外资料确定的，考虑到螺栓连接部位的工作环境 与杆体相同，故取螺栓连接部分的锈蚀余量△d与杆体取一致。
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抛石（10kg~100kg）内摩擦角统计参数均值为44.4°，标准差为2.6°。根据港工专家 经验，对其统计参数作了调整，将调整后的参数作为块石内摩擦角统计参数，即抛石的内 摩擦角均值取47.4°，标准差取2.6°，概型均服从正态分布。 7.1.7重力式码头的混凝土强度若按耐久性要求配制，则水泥用量较多，实际混凝土强 度常超出设计所需。因此，在确定重力式码头构件的混凝土强度等级时要合理利用由于 考虑耐久性而提高的富裕强度，避免采用过高强度的混凝土。在体积较大的混凝土胸墙 临水面，往往只有一些构造筋配置，不含结构配筋，按相关混凝土规范定义仍为素混凝土， 如将其视为钢筋混凝土，则可能使用强度等级相当高的混凝土，从而引起胸墙混凝土水泥 用量大增，更易于出现裂缝，对耐久性反而不利
7.1.10沿计算断面的摩擦系数设计值的选取依据如下。
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力，后者是由地面上的荷载所产生的土压力； （2）在计算土压力标准值时，所采用参数均采用标准值； （3）由于直接浇筑在岩基上的码头，其墙身变位不能完全满足产生主动土压力的变 位要求，故不能按主动土压力计算。本项规定是参考《土压力与挡土墙》（W.C.亨廷顿） 和美国铁路工程学会手册的相关规定，在1975版的重力式码头规范中做出的。美国铁路 工程学会手册规定，挡土墙建造在岩石上不能自由位移时，计算的主动土压力增加25%。 这种情况只在干施工建造的码头中可能遇到。
基础与基槽 7.2.2岩石地基是指具有明显岩石特征,强度高,在自然条件作用下比较稳定，可作为建 筑物基础的岩基。 现场浇筑混凝土包括干地和水下浇筑。对于预制安装结构，由于岩石 开凿凹凸不平，故规定以二片石（一般为粒径80mm~150mm的小块石）、碎石整平，目的 在于避免预制件底板与凸出的岩石处于点接触不良状况。 7.2.3对非岩石地基，由于水下安装预制构件的需要，抛石基床起着扩散应力和整平基 础两方面的作用。即使非岩石地基承载能力已能满足设计要求，但为了整平基础也需设 置块石基床。 规定基础埋深不宜小于0.5m，主要是考虑到码头投产后回淤挖泥时会有 超深。 7.2.510kg斤~ 100kg基床块石最大尺寸约0.5m。对于有应力扩散要求的基床，当计算厚 度小于1m时亦取1m，以保证能抛两层块石，满足应力扩散要求；对于无应力扩散要求 的基础，为整平基槽，至少需抛1层块石，故规定其厚度不小于0.5m。 7.2.6近年来在深基槽、厚抛石上建造重力式码头的工程实例越来越多，有的基槽深度 甚至超过20m，与过去的经验有了很大差异。为合理地区分作为墙体基础结构的基床和 以下的换填地基， 条规定了基床以下的抛石可按换填地基处理，以免基槽因超厚基床而 不合理地过度扩大底宽增大工程费用。 7.2.7基床底宽是根据基床顶面应力扩散到地基面的范围而确定的。 墙侧无填土时，水平力多为可变作用，故不考虑基床顶面合力的倾斜影响，规定墙左 右两趾处的应力按对称扩散，其扩散范围均取基床厚度d。 墙后有填土的重力式墙，水平力是持久作用，基床顶面合力一般是向前倾斜的，应力 扩散将不对称。根据实践经验与弹性地基应力分布计算，确定基床扩散到地基的应力分 布总宽度L≥B+2d；其前趾扩散范围近似取1.5d,后扩散范围近似取0.5d。 7.2.9水下抛石基床的密实方法，国内外工程界采用的有重锤夯实法、自行沉实法、预压 法和爆破密实法（简称爆夯法）。我国应用重锤夯实法技术成熟。 近10余年来，采用爆破密实水下抛石层的方法（爆夯法）处理水下抛石基床的工程 实例已越来越多，效果良好，工程经验十分丰富，因此作为规范推荐采用的方法之。 7.2.10根据实践有些地方的中小型码头在地基好其床蒲结构整体性好码头使用
7.2.7基床底宽是根据
墙侧无填土时，水平力多为可变作用,故不考虑基床顶面合力的倾斜影响，规定墙左 右两趾处的应力按对称扩散，其扩散范围均取基床厚度d。 墙后有填土的重力式墙，水平力是持久作用，基床顶面合力一般是向前倾斜的，应力 扩散将不对称。根据实践经验与弹性地基应力分布计算，确定基床扩散到地基的应力分 布总宽度L≥B+2d；其前趾扩散范围近似取1.5d,后扩散范围近似取0.5d。 7.2.9水下抛石基床的密实方法，国内外工程界采用的有重锤夯实法、自行沉实法、预压 法和爆破密实法（简称爆夯法）。我国应用重锤夯实法技术成熟。 近10余年来，采用爆破密实水下抛石层的方法（爆夯法）处理水下抛石基床的工程 实例已越来越多，效果良好，工程经验十分丰富，因此作为规范推荐采用的方法之。 7.2.10根据实践，有些地方的中小型码头，在地基好、基床薄、结构整体性好、码头使用
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荷载小时，基床未经夯实亦不影响使用，因此也有些中小型码头基床不夯实。不需夯实的 基床其肩宽构造要求低于有夯实时的要求。 7.2.11重力式码头墙前若被冲刷，将使墙前被动土压力区域受损，严重影响码头的安全 稳定。因此，一定要采取措施予以防止。 7.2.12根据厚基床抛石的工程实践，适当放宽基床表层2m以下的块石重量比较符合 实际，事实上对基床质量并无不利影响。 7.2.14对松散砂基或换砂处理地基采用二片石垫层的目的是为了减少夯沉量。 7.2.15基槽中抛石基床以下的换填抛石是作为换填地基看待的，因此对其块石的强度 和规格要求可以略低于作为基础结构的夯实基床。经过爆夯密实的换填抛石，其承载能 力和工后沉降均会优于换填砂。换填抛石在爆夯中即使有些破碎，也不会对换填地基的 总体承载能力有太大的影响
7.2.16对于夯实基床，因施工完毕，
对于不夯实基床，在码头使用过程中基床还会发生压缩沉降，其沉降量目前尚 计算方法。基床顶面预留倒坡，是为了保证码头在使用时期不发生前倾，预留量需相 际情况和经验决定。
7.2.20码头端部在顺岸方向做成斜坡是为了便
7.2.20码头端部在顺岸方向做成斜坡是为了便 干码头以后接长
码头端部设翼墙，适用于码头不再接长的情况，但要防止翼墙不均匀沉降和变形，故 规定设置变形缝。 7.2.21卸荷板是一个重要构件，需经计算配置钢筋。考虑目前码头向大型化发展的趋 势，根据过去的经验，卸荷板悬臂长度和厚度的参考尺度比《重力式码头设计与施工规 范》（JTJ290一98）均有所增加。 7.2.23扶壁、沉箱和空心块体的构件转角处均属刚性连接，需传递弯矩，是应力集中处 易产生裂缝，为了防止裂缝产生，要求设置加强角补强。 7.2.26本条规定主要是用于大型墙身结构，例如大型沉箱等。当墙身构件沿码头纵向 长度较大时，在混凝土胸墙增设变形缝是近年工程实践经验，有利于提高胸墙刚度，减少
易产生裂缝，为了防止裂缝产生，要求设置加强角补强。 7.2.26本条规定主要是用于大型墙身结构，例如大型沉箱等。当墙身构件沿码头 长度较大时，在混凝土胸墙增设变形缝是近年工程实践经验，有利于提高胸墙刚度 264
7.2.27胸墙起着将水下预制安装构件连成整体的作用。在已经建成的码头中，由于胸 墙断面单薄、未配筋或预制胸墙块体没有采取足够的联结措施，在遭受船舶撞击力、波浪 力作用和地基沉降作用时，有造成胸墙断裂、破损以致倾倒的事例。因此，规定对单薄胸 墙要计算配筋。
墙要计算配筋。 7.2.29胸墙底宽一般根据抗倾、抗滑稳定性计算确定，但对于某些结构则主要取决于下 部结构的构造要求，例如扶壁码头胸墙底宽不应小于肋板顶宽。对胸墙顶宽不小于0.8m 的规定，主要是考虑抵抗船舶撞击力。采用浆砌石胸墙的中小型码头，顶部至少砌2块块 石，故规定顶宽不小于0.5m。
墙后回填和倒滤层、倒虑井
力分项系数均取1.35，可变作用土压力分项系数取1.25。 波浪力是作用在重力墩式码头上的主导可变作用，波压力标准值按《港口与航道水 文规范》（JTS145）的有关规定计算。波压力和波浪浮托力是相关的，其分项系数应相同。 对北方某煤码头和南方某液化气码头的可靠度分析结果表明，波压力和波浪浮托力 是相关的，根据直立式防波堤的设计经验，确定波压力分项系数为1.2～1.3。考虑《港口 工程结构可靠性设计统一标准》（GB50158一2010）确定作用分项系数的原则，持久组合 采用设计高水位的波压力和波浪浮托力的作用分项系数均取1.3，持久组合采用极端高、 低水位时均取1.2，短暂组合时均取1.2。波谷作用时波浪力的分项系数取值与波峰作用 时相同。 采用表3.2.6所列作用分 R，的要求
7.3.6《重力式码头
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7.3.8有关基床承载力的规定说明
7.3.13本条给出的换填抛石承载力设计值是采用经夯实的抛石基床与
7.4.18垂直缝安装宽度随着吊装件高度增加而有所增大，过窄的设计缝宽难以实施，故 规定一个下限；但又不宜放的过宽，故规定一个相对的上限。垂直缝安装宽度是反映在设 计图纸上的设计宽度，是为设计构件长度和控制码头总长而定的。实际安装的各缝宽可 能大于或小于设计缝宽值，但其安装平均宽度应由设计缝宽控制，并满足施工安装偏差要 求（以下扶壁等类同）。
7.6.14沉箱的浮游稳定涉及施工安全，若浮游不稳定将会发生重大安全事故。因止 前验算沉箱的浮游稳定性是必要的，故作为强制性条文。
4沉箱的浮游稳定涉及施工安全，若浮游不稳定将会发生重大安全事故。因此，事 算沉箱的浮游稳定性是必要的，故作为强制性条文。 5~7.6.17关于定倾高度m值的规定说明如下： 1)对m值的规定，目的是为了下水、临时存放及拖运安全，但不宜规定过严，因为理 只要㎡>0即可。采用密封舱顶时，m可以小一些，但不密封舱顶时也不宜过大。因 值过大，虽然稳性好，但势必加大沉箱吃水，由此拖轮的功率要加大，航道水深要求
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7.6.26由于开散式孤立墩墩底反力较大，沉箱趾设计稍长一些合适。参考部分已建沉 箱码头的经验，本条规定趾长不大于2m。圆沉箱外壁、底板及隔墙的构造厚度，也是参考 已建工程的经验而规定的。 7.6.27本条是为了保证墙的整体性和稳定性所采取的技术措施。 7.6.28在两墩胸墙间采取联结措施，例如联系梁等，是为了增加孤立墩的刚度和稳 定性。 7.6.29孤立墩的变位与岸壁式墙身不同，其变位主要由可变的动力作用产生，而不是由 持久的静力作用产生。 7.6.30鉴于近年数值分析技术的迅速发展，本规范将按空间问题采用数值分析方法作 为沉箱、扶壁及圆筒等结构的推荐使用的方法，以期推动设计技术进步。
33、7.6.34开孔的位置规定在直立墙壁设计水位附近，是因为该处波能集中。升孔
的形式有圆形、椭圆形和矩形。从结构受力的角度，圆形或椭圆形较佳，而从消浪效果看 按我国试验的结果则是认为矩形较好。消能室的宽度等于0.125~0.250倍入射波长时 波浪反射小。室顶设减压孔，是为了减小可能产生的气体压力和波峰上托九。
基于开孔使沉箱整体刚度减弱，故规定增加了构件开孔处的厚度，考虑到抗冻、抗腐 蚀以及波浪对开孔的冲刷作用，故增加开孔处的保护层厚度。根据一些已施工的开孔沉 箱的经验规定了各有关厚度。 7.6.36本条是为了使上部预制件在沉箱顶现浇接缝处联接牢固，以抵抗波浪可能产生 的向上冲击力
7.6.38对开孔外壁，当隔墙间距L较大或沉箱高度较小时，1.5L以内部分的上沿很可
7.6.38对开孔外壁，当隔墙间距L较大或沉箱高度较小时，1.5L以内部分的上沿 能与孔口相交，此时，1.5L以内区域上边只能是在最下孔口的下边。对于这种情况 分按三边固定一边自由的板计算。
7.7.6圆筒内对回填料要求天然级配比
近年施工实践中，分节圆筒码头水平缝防漏措施一般有两种：一是在圆筒内水平 设混合倒滤层，但施工比较麻烦；二是在下节圆筒壁的顶面用强力胶贴一条橡胶管，其 工简单，使用可靠。 7.7.7圆筒的情况比较近于沉箱，所以采用类似于沉箱有关条文的规定。这里的安装 宽是指图纸中的平均设计缝宽。
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7.7.8国内外常见的圆筒间的防
8.1 一般规定 一般要求 8.1.1本章所述设计方法，主要是根据打入砂土地基的格形钢板桩结构的模型试验结果 提出的。对于硬黏土、岩基等坚硬地基的情况，由于钢板桩可能打人的深度很小，与前者 相比，格形钢板桩底部的约束条件明显不同，对于这些情况除了本章所述的设计方法外， 还需采用其他方法加以验算。 8.1.2格形钢板桩结构的常用平面形状有圆形、鼓形和四叶形。码头岸壁通常采用圆形 格形结构，是由于它具有下列优点 （1)每个主格仓能够单独建造，格仓内填充物料一经完成，自身就是独立稳定的。副 格仓的板桩和回填施工可以滞后进行 （2）当某一主格仓出现破坏，一般不会危害相邻圆格仓。 （3）圆形板桩格体利于整体吊放施工，适于快速施工。 设计主格仓直径时注意，虽然主格仓直径的大小对格形墙体的延米用钢量影响很小， 但对格仓内的填料用量有影响。 8.1.3格形结构中的钢板桩，只有采用直腹式钢板桩，方能承受和传递格仓内由填料侧 压力产生的较大环向张力，直腹式钢板桩基本上是平面拉应力，而U形或Z形截面钢板 桩因其腹板形状是非平面的，会产生较大弯曲应力和变形，故不应采用。 作用和作用组合 8.1.5前板桩的临水面长期处于水位变动和浪溅区环境，因此必须采取防腐措施以确保 其耐久性，保证码头结构在使用期的安全。 前板桩的临土面和埋置在土中的后板桩，可以不做防腐处理。 8.1.7~8.1.10为确保结构的安全性和耐久性，避免码头结构破坏造成重大经济损失和 危及人身安全，该四条规定的各项内容必须计算和验算，作为强制性规定。 8.1.11作用于格形墙体前壁和后壁上的土压力，假定为直立平面墙按常规的土压力公 式计算。
8.2.1直接支承在填料上的上部结构的特点，是将胸墙的自重和它承受的荷载直接
支承在填料上的上部结构的特点，是将胸墙的自重和它承受的荷载直接传至
格仓内填料上，再传至地基。这种结构形式在美国波特兰港第4、第6作业区码买岸壁中 采用，在德国也采用这种形式，广州港新沙港区1～5号泊位码头岸壁是我国首例格形钢 板桩码头，该码头的胸墙是直接支承在填料上。 采用桩基础的上部结构的特点，是将胸墙的自重和它承受的荷载通过桩传至地基持 力层，格形墙体的功能只起挡土作用。这种结构形式在日本四日市港第2码头等格形码 头中采用，我国深圳盐田港一期工程格型钢板桩码头中胸墙是采用桩基础。 图8.2.1中的上部结构仅是一种参考形式。
8.2.2副格仓连接圆弧一般设前后两片
8.2.3本条是格形结构的基本尺度及平面布置应遵守的基本要求。
8.2.3.1格形钢板桩码头岸壁的高度H是由总体设计确定的，主格仓的直径D可以 根据D/H=1.10~1.50这一经验比值初步确定，再通过第8.1.7条的规定验算确定。 在板桩锁口强度允许的条件下，增大主格仓的直径并不一定增加钢板桩的总量，而由 于格仓填料体积增加所产生的费用一般很小。初步设计时D/H的比值宜取较大值。 8.2.3.3副格仓连接弧与主格仓交点处的夹角，可以从90°（T形连接）到30°（Y形连 接）之间变化。但采用Y形连接桩要优于T形连接桩。因为：①在Y形连接桩处及附近 的板桩将产生较有利的应力状况；②连接弧允许有更大的几何尺寸配合的灵活性；③连接 孤板桩易于合龙和施打。
8.2.3.4主格仓在施工过程会出现下列变位：①钢板桩格体定位和沉桩的偏差
仓内回填引起格体直径胀大或倾斜；③墙后回填造成墙体前移和倾斜。为适应上述 应将主格仓的公切线设置在码头前沿线以内不小于300mm，该值不包括上部结构设 保护格形墙体的悬臂构件的厚度。根据国外经验和我们的观测资料，这个数值可以 控制码头前沿线的参考值。为防止格形板桩墙被船舶意外损坏，码头前沿线应位于 墙体外足够距离。
2.3.5连接弧设在主格仓公切线以内最小净距的要求是为了避免连接弧超出主格
8.2.4考虑到前Y形连接桩处的应力状况和变形情况都较为复杂，故将前板桩的 点限制在前Y形桩后第5根或第6根板桩处，使后板桩减短时不影响格形结构的安 8.2.5本条对前板桩的人土深度提出的限制，是以国内外文献资料和工程实践总 据的。当采用带有多个夹头集合的振动锤同时起动一次打入预装格体板桩时，前后 设计的人土深度应当是相同的
DB32／T 3823-2020 船闸PLC控制系统设计规范.pdf8.2.6格形墙体最小人土深度为1/8墙高的要求是本章墙体内部剪切稳定计算的适用
7格形结构中的钢板桩，只有采用直腹式钢板桩，方能承受和传递由格仓内填料产
生的较大环向张力，么型或U型截面的钢板桩不适合这种结构。 目前，我国尚不生产直腹式钢板桩，使用时需要从国外进口。该产品生产国有卢森 堡、法国、日本、美国和英国，其中除英国外，其余国家产品的规范和锁口形式基本相同，均 如本条文附图所示。常用的单桩宽度b为400mm和500mm，板桩腹板厚度为9.5mm和 12.7mm。 格形钢板桩码头岸壁高度和主格仓直径的选择都要受到钢板桩产品的锁口强度的 限制。 8.2.8Y形连接桩有焊接的、铆接的和热轧的三种制作形式，普遍采用的是焊接Y 形
8.2.8Y形连接桩有焊接的、铆接的和热轧的三种制作形式，普遍采用的是焊接Y
8.2.9格形钢板桩结构的特点之一，就是利用格仓填料的内部剪切阻力来抵抗外部侧向 荷载，故格体内填料的选择是很重要的。 8.2.10振冲密实的效果采用标准贯入试验确认，可利用图8.2.10给出的标准贯入击数 与相对密度的关系，这是目前国内外广泛应用的方法。标准贯入试验应在振冲密实完成 并间隔适当时间之后进行。 第7章“重力式码头”有关土的内摩擦角的取值未考虑振冲密实的影响，故振冲密实 后填料的内摩擦角最好经过试验确定，在难于取得原位不扰动土样的情况下可取实际填 料的样品，在试验室制成不同相对密度的土样分别进行三轴试验予以确定，
开间隔适当时间之后进行。 第7章“重力式码头”有关土的内摩擦角的取值未考虑振冲密实的影响鼓风机钢纤维混凝土耐磨地坪施工施工方案，故振冲密实 后填料的内摩擦角最好经过试验确定，在难于取得原位不扰动土样的情况下可取实际填 料的样品，在试验室制成不同相对密度的土样分别进行三轴试验予以确定。