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临时工程计算书之梁场场建工程计算书，50页Word可下载！.docx

场地内地表以下 0.5 m～11 m 深度范围内地基的承载力为 120 kPa，故选取基础埋 深 ，制梁台座长 33.2 m，考虑到与外模采用固定结构、制梁台座中部宽 8.0 m，厚度 1.6 m，端部宽 6.2 m，厚度 1.6 m。制梁台座基础端部采用管桩基础、桩径 0.4 m、桩长 39 m；中间采用钢筋砼筏板式基础。 筏板式基础采用 C30 砼。 制梁台座区岩土力学参数 如表 1 所示。

存梁台座结构尺寸采用 2.5×2.5 m，高度为 1.5 m，基础采用管桩加固，每端设置 桩径 0.4 m 的管桩 10 根，桩长 35 m 。基础采用 C30 砼。

静载试验台座结构尺寸采用 7.1×2.5 m，高度为 1.5 m，基础采用管桩加固，每端 设置桩径 0.4 m 的管桩 18 根，桩长 35 m 。基础采用 C30 砼。

龙门吊轨道采用 T 形基础，基础宽度为 90 cm，高度为 90 cm，基础采用 C30 砼。

某2单元4层别墅住宅楼施工组织设计.doc表 1 制梁台座区岩土力学参数表

（1） 制梁台座设计；

（2） 存梁台座设计；

（3） 静载试验台座设计；

（4） 龙门吊轨道基础设计。

本计算的计算依据如下：

[1] 《基础工程》；

[4] 地质勘探资料；

[5] 桥梁公司有关资料；

4 计算理论及方法

基础设计中不考虑基础与地基、基础与上部结构的共同受力作用； 采用条带法与倒 楼盖法进行设计分析、 MIDAS/civil 辅助计算。

梁重： 如表 2 所示。

底模重： G2 = 68 t

内模重： G3 = 104 t

施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载)：6.5 kPa

5 = 6.5×5.5×32.6 = 116.55(t )

G = G1 + G2 + G3 + G4 + G5 = 1260.4(t )

在计算地基反力时， 由于条带法没有考虑条带间的相互影响， 故不考虑荷载分项系 数。

5.2 材料性能指标

轴心抗压强度： fc = 14.5 MPa

轴心抗拉强度： ft = 1.55 MPa

Ec = 2.85×104 MPa

Q235：fy = 210 MPa ，fy' = 210 MPa

HRB335： fy = 300 MPa y

6.1 制梁台座设计

6.1.1 地基验算

6.1.1.1 基础形式的选择

结合规划场地内的地质的实际情况， 制梁台座采用桩基,整板式筏板基础与管桩相结 合的形式，截面形式见图 1、图 2。

图 1 制梁台座端部截面图(本图未示管桩基础) ，单位： mm

图 2 制梁台座中部截面图，单位： mm

6.1.1.2 地基承载力验算

（1）制梁台座中部地基承载力验算

由于筏板基础的刚度较大， 考虑筏板承担整体弯矩的作用， 因此采用静定分析法(条 带法)计算，直接求得地基反力，再用静定分析法计算截面内力，最后进行配筋计算。

N = G + G梁座 = 1260.4+ 7.68×33.2×2.6 = 1923.4(t )

σmax = N = 1923.4 = 72.5 KPa<[σ]=120(KPa)

（2）制梁台座中部地基沉降验算

S =ψs s′ =ψs (ziαi − zi −1αi −1 )

式中, S — 地基总沉降量， cm；

ψs — 沉降计算经验系数；

n — 地基压缩层范围内所划分的土层数；

p0 — 对应于荷载标准值时基础底面处的附加压力， kPa；

Esi— 基础底面下第 i 层土的压缩模量， MPa；

假设压缩层计算厚度为 15 m，以基础中心点为四个小荷载块的公共角点， 按照角点 法计算沉降。 对应于荷载标准值时基础底面处的附加压力：

p0 = 72.5 − 23.3×0.8 = 53.9(kPa)

各层压缩量计算如表 3：

表 3 各地层压缩量计算

确定压缩层厚度，用假设压缩层计算深度 15 m 向上取厚度 0.8 m 计算其压缩量。

表 4 压缩层厚度计算

因此，假定压缩层厚度是可以的。

压缩层范围内土层压缩模量当量值为：

Es = p0zn αn s′ = 53.9×15×0.608(31+5.3)=13.54(MPa)

因： ps < 0.75fck = 90KPa ，查表得： ψ = 0.455 ，则基础最终沉降量为： S =ψs s′ = 0.455× (31+ 5.3) = 16.5(mm)

故制梁台座中部施工完毕后， 先要进行预压处理， 消除地基沉降对制梁施工的影响。

（3）制梁台座端部地基承载力验算

当箱梁张拉起拱后， 使张拉台座两端受力， 按工况二荷载组合， 作用在端部基础上 的荷载包括：梁体、底模及基础的自重，施工荷载。

N1 = G1 + G2 + G5 = 1085.4(t )

N2 =（0.5×0.8×3+ 0.8×6.2×2.7）×2.5 = 36.5(t )

2 2

σmax = N端 = 6371 = 380.6(kPa) > [σ] = 120(kPa)

不满足要求，需进行地基加固。

（4）制梁台座端部管桩加固检算

管桩单桩承载力计算公式如下：

式中： [p]——单桩轴向受压容许承载力（kN）

引道挡土墙技术交底τi——单桩第i 层土与桩侧摩阻力标准值（kPa）

li——第i 层土的厚度（m）

A——桩底横截面面积（m2）

R ——桩尖处土的承载力标准值（kPa）

计算过程如表 5 所示应急照明的施工方案.doc， 管桩复合地基承载力特征值初步估算：

fsp ,k = mRa Ap + β(1 − m)fsk

式中： fsp ,k ——复合地基承载力特征值（kPa）；