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湖北黄石现代有轨电车一期高支模专项施工方案.docx

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.327×9004/(100×9000×321.516×104)＝0.275mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝2.327×2004/(8×9000×321.516×104)＝0.016mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

DB36／T 535.3-2020 绿色公路建设指南-高速公路 第3册 绿色公路评价标准 Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.951×0.9,0.375×3.951×0.9+3.951×0.2]=4.445kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.581kN,R2=4.445kN,R3=4.445kN,R4=3.581kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.327×0.9,0.375×2.327×0.9+2.327×0.2]=2.618kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.838kN,R2'=2.618kN,R3'=2.618kN,R4'=1.838kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.207×106/4250=48.656N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.445kN

τmax=2Vmax/A=2×4.445×1000/398＝22.337N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.05mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.374kN，R2=8.4kN，R3=8.4kN，R4=0.374kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.374,0.374]＝0.374kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝8.4kN≤[N]=30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得：φ＝0.386

Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.9×0.6×1.5×(1×0.051×0.9×1.52/10)＝0.009kN·m

R1＝0.374kN，R2＝8.4kN，R3＝8.4kN，R4＝0.374kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝12024.699/(0.386×424)+0.009×106/4490＝75.476N/mm2≤[f]＝300N/mm2

H/B=17.6/15.3=1.15≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.714=0.643kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.455=0.614kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×17.62×0.643+17.6×0.614=110.337kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=15.32×0.9×[0.15×17.6/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×15.3/2=807.305kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×110.337=364.111kN.M

十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】

F1=N=12.025kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=12.025kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.025kN

荷载系数参数表：

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×3]×1＝26.477kN/m

q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝22.022kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×26.477×0.152＝0.074kN·m

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×22.022×0.15+0.437×4.455×0.15＝1.531kN

R2=1.25q1L=1.25×26.477×0.15＝4.964kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×15.4×0.15＝0.866kN

R2'=1.25q2L=1.25×15.4×0.15＝2.888kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.531/1＝1.531kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[4.964]/1= 4.964kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.531/1＝1.531kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.531+0.043+0.343+0.711=2.628kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.964+0.043=5.007kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.531+0.043+0.343+0.711=2.628kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.628,5.007,2.628]=5.007kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.866/1＝0.866kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[2.888]/1= 2.888kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.866/1＝0.866kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.866+0.03+0.24+0.263=1.4kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.888+0.03=2.917kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.866+0.03+0.24+0.263=1.4kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.4,2.917,1.4]=2.917kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.007×0.92，0.5×5.007×0.22]＝0.507kN·m

σ=Mmax/W=0.507×106/67688=7.49N/mm2≤[f]=13N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.007×0.9，5.007×0.2]＝2.816kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.816×1000/(2×45×95)＝0.988N/mm2≤[τ]=1.2N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.917×9004/(100×9000×321.516×104)＝0.345mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝2.917×2004/(8×9000×321.516×104)＝0.02mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.007×0.9,0.375×5.007×0.9+5.007×0.2]=5.633kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.957kN,R2=5.633kN,R3=2.957kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.917×0.9,0.375×2.917×0.9+2.917×0.2]=3.282kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.575kN,R2'=3.282kN,R3'=1.575kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.166×106/4250=39.143N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.033kN

τmax=2Vmax/A=2×2.033×1000/398＝10.216N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.019mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.924kN，R2=9.699kN，R3=0.924kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.924,0.924]＝0.924kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝9.699kN≤[N]=30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得：φ＝0.386

Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.9×0.6×1.5×(1×0.051×0.9×1.52/10)＝0.009kN·m

R1＝0.924kN，R2＝9.699kN，R3＝0.924kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝13345.375/(0.386×424)+0.009×106/4490＝83.546N/mm2≤[f]＝300N/mm2

H/B=17.6/15.3=1.15≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.714=0.643kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.455=0.614kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×17.62×0.643+17.6×0.614=110.337kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

DBJ43／T 324-2017 湖南省低层装配式混凝土密肋复合保温板住宅技术标准 gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=15.32×0.9×[0.15×17.6/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×15.3/2=807.305kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×110.337=364.111kN.M

十一、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.345/(0.9×0.15)＝98.855kPa≤γufak＝1.254×220 =275.88kPa

JB／T 13659-2019 矿用单驱动高压辊磨机.pdf16 支模架产品质量书