施工组织设计下载简介

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美涂士新厂工程房高大模板施工组织设计方案

外楞的最大挠度计算值ω=0.098mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.40mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

轨道交通二号线土建工程主体围护结构施工方案穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×24+1.4×2)×0.8×0.35=8.848kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.848kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.7×0.25=4.463kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.3×0.25=0.075kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.5+2)×0.25=0.875kN/m；

静荷载设计值q=1.2×4.463+1.2×0.075=5.446kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.875=1.225kN/m；

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=5.446+1.225=6.671kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×6.671×0.8×0.8=0.534kN.m；

最大应力σ=M/W=0.534×106/83333.3=6.408N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值6.408N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.625×6.671×0.8=3.336kN；

方木受剪应力计算值τ=3×3336/(2×50×100)=1.001N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.3N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.001N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.3N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=4.463+0.075=4.538kN/m；

方木最大挠度计算值ω=5×4.538×8004/(384×9000×416.667×104)=0.645mm；

方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.645mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.2mm，满足要求！

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×0.700=17.850kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.300kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(1.500+2.000)=3.500kN/m2；

q=1.2×(17.850+0.300)+1.4×3.500=26.680kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=2.858kN；

最大弯矩Mmax=0.786kN.m；

最大挠度计算值Vmax=2.11mm；

最大应力σ=0.786×106/5080=154.734N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值154.734N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

(七)扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.858kN；R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(八)立杆的稳定性计算:

水平钢管的最大支座反力：N1=2.858kN；

模板及其支架自重：N2=1.2×(0.75×0.80×0.80)=0.576kN；

N=2.858+0.576+1.750=5.184kN；

如果考虑到支撑架的安全因素，由下式计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.047×(1.2+0.1×2)=1.737m；

长细比Lo/i=1736.973/15.8=110；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.516；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5184/(0.516×489)=20.545N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=20.545N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

注：以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板支撑架设计和使用安全》

选取屋面120mm厚的楼板进行验算结构楼板支架作为验算对象，楼板厚度为120mm。搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h为1.2米。板下木枋间距200mm。

采用的钢管类型为
48×3.5。

荷载计算按规范应取均布荷载和集中荷载两种作用效应分别考虑，计算结果取其大值。计算单元取1.0m。

可变荷载控制的效应组合：

q1=0.9×[1.2×(0.3+25.1×0.10)+1.4×4]×1.0=8.07kN/m

永久荷载控制的效应组合：

q1=0.9×[1.35×(0.3+25.1×0.10)+1.4×0.7×4]×1.0=6.94kN/m

根据以上两者比较应取q1=8.07kN/m作为设计依据。

模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.0×1.2×0.3=0.32kN/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.15kN

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.125q2l2=0.125×8070×0.22=40.35N.m

M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×320×0.22+0.25×3150×0.2=159N.m

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计值如下：

q=1.0×（0.3+25.1×0.10）=2.81kN/m

V=0.677×2.81×200.04/(100×6000×83333)=0.06mm<[v]=1/400Lmm,满足要求。

(二)模板支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.1×0.10×0.200=0.502kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.3×0.200=0.06kN/m

活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=2.5×0.200=0.5kN/m

可变荷载控制的效应组合：

q=0.9×[1.2×(0.502+0.06)+1.4×0.5]=1.24kN/m

永久荷载控制的效应组合：

q=0.9×[1.35×(0.502+0.06)+1.4×0.7×0.5]=1.12kN/m

根据以上两者比较应取q=1.24kN/m作为设计依据。

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.24kN/m

最大弯矩M=0.125q2l2=0.125×1.24×0.80×0.80=0.10kN.m

最大剪力Q=0.6×0.800×1.24=0.60kN

最大支座力N=1.1×0.800×1.24=1.09kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.15×106/83333.3=1.8N/mm2

方木的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求!

q=0.2×（0.3+25.1×0.10）=0.56kN/m

方木的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

(三)板底支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

当计算横向支撑钢管时，模板自重应取0.5kN/m2,均布荷载应取1.5kN/m2。

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

ql1=25.1×0.10×0.200=0.502kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.5×0.200=0.1kN/m

活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=1.5×0.200=0.3kN/m

q=0.9×[1.2×(0.502+0.1)+1.4×0.3]=1.03kN/m

q=0.9×[1.35×(0.502+0.1)+1.4×0.7×0.3]=1.00kN/m

根据以上两者比较应取q=1.03kN/m作为设计依据。

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.03kN/m

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.25×q×l=1.25×1.03×0.8=1.03kN

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.03kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.278kN.m；

最大变形Vmax=0.475mm；

最大支座力Qmax=3.669kN；

最大应力σ=278089.453/5080=54.742N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值54.742N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.475mm小于800/150与10mm,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.774mm小于800/150与10mm,满足要求!

(四)扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.669kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(五)立杆的稳定性计算

模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

(1)静荷载标准值包括以下内容：

①模板及其支架自重(kN)：

G1k=0.75kN；

②钢筋混凝土楼板自重(kN)：

G2k+G3k=(24+1.1)×0.10×0.8×0.8=1.61kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=G1k+G2k+G3k=2.36kN；

(2)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.0+2)×0.8×0.8=1.92kN；

(3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=5.52kN；

立杆的稳定性计算公式:

如果考虑到支撑架的安全因素，由下式计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.047×(1.2+0.1×2)=1.737m；

长细比Lo/i=1736.973/15.8=110；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.516；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5520/(0.516×489)=21.877N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=21.877N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(六)立杆的地基承载力计算

本工程模板支撑底部局部是放在已经浇筑完毕的独立基础、地梁的混凝土表面，而基础中间少数局部区域支撑需要放置在粘性土层上。

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

DB14／ 1928-2019标准下载fg=fgk×kc=220×0.4=88kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=220kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=5.52/0.25=22.08kpa；

T／CECS199-2020 聚乙烯丙纶卷材复合防水工程技术规程及条文说明.pdf其中：上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=5.52kN；

基础底面扩展面积：A=0.25m2。

因p=22.08≤fg=88kpa，所以地基承载力满足要求！