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DL／T 1961-2019 火电厂流量测量不确定度计算方法

DL/T1961—2019

附录B （资料性附录） 明渠校准的算例

将式（B.1）改写为对数形式

进一步用式（B.3）进行替代：

GTCC-076-2018 钢轨铝热焊接材料-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则O=c(h+h,))

InQ=lnc+bIn(h+h)

In(h十h,)=x;In=y;Inc

截距为： lnc=2.9308—1.5301×(0.4869)=3.6757 因此 lnQ=3.6757—1.5301ln(h—0.115) 或 =39.479(h0.115)1.5301 以水位为纵坐标、流量为横坐标的水位流量特性曲线如图B.1所示。

以水位为纵坐标、流量为横坐标的水位流量特性曲线如图B.1所示。

代入表B.2中的数据，得：

S=(0.02918/30)°3=0.031 B.6lnQ在点(h十ho)计算得到的随机不确定度可按式（34）计算，即

一对应测点处的位置编号。 同样，lnO.的随机不确定度可按式（35）计算，即

S,=(0.02918/30)0.5 = 0.0

6.3 (0.03125+[ln(h—0.115),+0.48692/27.9238)

置信限高于95%时：

置信限低于95%时：

一式（B.12）右侧不包括系数100的数值。 以第一组的观测数据为例，95%置信限的上限为 100(e0.01971)=100

100(1—e0.0197)=100[1—(1/e0.0197))100(1—0.9804)=1.96%

表 B.2计算 sr和e, (lnO)所需的数据

DL/T 1961201

附录C （资料性附录） 封闭管道流量校准的不确定度算例

C.1.1本算例描述了600MW机组所使用的低β值喉部取压喷嘴测量装置的不确定度的计算。 C.1.2图C.1为喷嘴流量计校验管路系统，校准设备中的流动介质为水，水经两台水泵增压后，流经 质嘴，之后注入到金属量器中。两台水泵（2×400kW）的最大流量为1.2m/s，最高扬程为100m。水 库库容为750m3。将喷嘴流量计水平安装在校验管路上，并且确保在喷嘴流量计与校验管路间的连接 去兰处之密封垫无突出物伸至管段中。在喷嘴流量计下游侧校验管路的适当位置处设置排气口，以排 除校验管路系统内的空气。沿水流方向，喷嘴流量计各对测点在校验管路上的安装位置如图C.2所 示，图中1~4为对应测点的安装位置。

图C.1喷嘴流量计校验管路系统

2喷嘴流量计各对测点在校验管路上的安装位

喷嘴流量计的检定采用容积法，带有游标读数器的120m²金属量器（直径为4.8m，高为6.75m） 精度为土0.08%。两只气缸带动切换器工作，将流经喷嘴流量计的水切入到120m金属量器中，同时 发行程开关使计时器开始计时，行程开关的精度为0.001s。当一个测程结束，水流被切回旁通管道 时，计时器同时停止计时。数据采集器记录所用时间。使用箔电阻温度传感器测量水温，用压力表 量校验管路中的压力，以此计算水密度。 .3试验测试过程如下： a）确认喷嘴流量计在校验管路上安装合格，启动水泵，使管路中充满水，并通过旁通管路流回水 池。打开校验管路上的排气阀排出管路系统内的空气。 b）通过启闭各压差传感器上的三阀组阀门的方式检验喷嘴流量计的零流量状态的输出电压。 c）向120m金属量器中切水，使120m金属量器壁充分侵润。 d）调节水泵的运行状态至预期流量。向120m²金属量器内切水至某一液位较低的初始液位，待 水位稳定后读出初始液位值。 e）待系统稳定运行足够长的时间，压差传感器、温度传感器等设备输出稳定后，通过切换器向 120m金属量器内快速切水，同时计时器开始计时，数据采集器实时采集喷嘴流量计各对测压 孔上的压差传感器的输出值。 f）当120m"金属量器内水注入到预定的水位后，切换器将水快速切回到旁通管路，同时计时器 和数据采集器也停止采集。待120m金属量器内的水位稳定后，读出最终液位。 g）将该测程的校验数据以图表的形式显示出来。以此对该测程的校验结果的正确性进行初步的 判定。 h）调节水泵的运行状态到下一个流量，重复c）～g），直至所有测程校验完毕。

C.1.3试验测试过程如下

C.2当前算例中的符号定义

式中： hi—120m²金属量器的最终液位，mm； ho—120m²金属量器的初始液位，mm。 C.3.2流出系数C，其计算公式计算如下，

侯部处的雷诺数公式，可得流出系数与雷诺数的

表C.11号测压孔喷嘴校验记录表

C.4校准图表的线性度

将流出系数和雷诺数关系绘成图，如图C.3所示

图C.3流量系数和Re的关系

C.6.1校准曲线可以写成下面的形式：

C=a+bXRed 将表C.3中的平方和项与积项的数据代入式（16）和式（17），得： C=0.995789+0.0003233Red

将表C.3中的平方和项与积项的数据代入式（16）和式（17），得： C=0.995789 KRea

DL/T1961—2019

根据式（18），二者的相关系数为0.255142.8

表C.3用于计算校准图标不确定度的量

C.6.2从式（16）可以看出，b非常小，流量系数随雷诺数缓慢变化。基于此，有必要检查直线的斜 率是否可以看作为0，将表C.3中的数据代入式（32）和式（33），置信限为95%时，b为 0.0003233±（2.08×0.0000378327)]，可以看出这一区间不包含0，因此，b不能看作为0。 C.6.3在上述基础上，可根据式（34）计算C在任何值时的随机不确定度。计算所需的SR可根据式 （19）、式（20）或式（21）计算，得：

SR=0.001073

er (C)=2.08X0.001073X(0.04762+[(x—3.22995)? /13.6574])/2 =x=3.22995：e.(C)=4.87032X104

.6.4式（C.7）给出了校准系数随机不确定的计算，现在需要将其与系统误差限合并，系统误 任何单次测量的C值相同。即：

代入表C.2中的相应数相

代入表C.2中的相应数据得

随后，可按C.6.5描述的方法计算C总的不确定度。即： 当x=x=3.22995：Uss(C)=(0.04872+0.1722)X0.5%=0.178%

es (c)= e(Res)+es(u)+e(Ap)+e(p)

e(C)=0.172%

当x=x=4.253:Urss(C)=(0.07872+0.1722)X0.5%=0.189% 当 xk=x=1.841:URss(C)=(0.0072+0.1722)×0.5%=0.197%。

C.7使用经过校准的喷嘴测量流量的不确定度计算

DL/T 19612019

由于校准图的斜率不等于0，因此，用该校准表测量流量时会引入附加不确定度。 对于当前算例

eR ()=0.0% es(u)=0.0753% e (h)=0.1%es(h)0.064%

DL/T19G1—2019

本附求的目的在于给出曲线拟合回归方法和术语的概括描述。 除简单线性回归，应用最为广泛的回归方法是多维线性回归法。非线性拟合可看作是多维线性回 归的一种特殊情形求解，通常称之为多项式或曲线回归。在没有多项式回归程序的情况下，可采用多 维线性回归法作为替代。多维线性回归的特殊形式可使用：逐步法、退后消元注和后退或解注法

D.2多维线性回归方法

y=b+bx+b,x+..+b."

称之为y对x的多项式（曲线）回归。多项式回归可以看作用自变量x，x，，x"代替 ，Xm的多维线性回归。 在附录D.4和D.5，所有的多维线性回归多项式均可用x代替第j个自变量xj，并相应的用x 的方法变换为等价的多项式回归。

考虑m三2时的多维线性回归方程的情形

=b,+bx+b,x

对于多项式回归，x三(x），x三(x)，因此

5()=sE.Zr. (Chx)

小二乘或回归分析有时以“中心”形式出现，在这种形式中，每个变量由其与其平均值的偏亲 在这种形式中，式（D.4）由式（D.21）代替

式中，字母上方的横线用于表示由字母所代表的n个测量数据的平均值

D.6通用软件中采用的数值方法

附录E （资料性附录） 正交多项式曲线拟合 本附录所描述的正交多项式曲线拟合的主要特性与附录D讨论的回归方法相关，适用于多项式拟 合次数未知的情况。 不考虑舍入误差，正交多项式曲线拟合的结果与附录D描述的回归分析的结果一致。 除非特别说明，文中出现的求和符号Z均表示Z=。 对于正交多项式法，多项式：

由式（E.2）所示的等价形式代替：

y=b+bx+b,x?+...+b.x"

=goPo(x)+giP(x)+g2P2(x)++gmPm(x)

其中，P,(αx)为次数为j的多项式，且p,(αx)对于所有的i+k，满足以下正交条件：

Z[,(x)(x))=0 Ps (x)=l

根据正交性条件，由正规方程获得的系数矩阵和对应逆矩阵，除对角线上（j=k）的元素外，其余 均为零。因此系数g可由正规方程组直接获得：

系数的方差从逆矩阵元素获得，如附录D所示

x二x时，由于协方差等于零，因此

Z[yp, (x)) 8 Z[p;(x)

DB34／T 3350-2019 活化湿法布敦岩改性沥青混合料施工技术规程 5(g.)=s:C,2p() S.

s()=s(g)+p(x)s(g)+..+[pm(x)s(gm)

s()=s(g)+p(x)s(g)+..+[pm(xs(gm）

=s?(g0)+[p(x)s?(g)+...+Pm (x)}s?(gm)

由于系数g:直接由式（E.4）获得，因此拟合次数增加DB34／T 2873-2017 大型泵站设备维护保养规范，但之前的系数保持不变。一旦选择最优拟 合次数，则需要利用由原始循环关系获得的正交多项式系数，将式（E.2）中的正交多项式形式改写 为更为方便的简单指数形式：

改写前：y=goPo(x)十giP.(x)+g2P2(x)+...+gmPm(x) 改写后：y=b,+bx+b,x2++b.x"