标准规范下载简介
DL／T 2292-2021 电力变压器抗短路能力校核导则.pdfICS29.180 CCSK41
中华人民共和国电力行业标
DL/T 22922021
DL/T 2292202
某职工住宅楼工程安装施工组织设计电力变压器抗短路能力校核导则
DL/T2292202
前言. 范围 规范性引用文件， 术语和定义 符号. 抗短路能力计算 5.1基本要求 5.2技术要求 5.3动稳定能力计算· 5.4计算结果判断 5.5计算报告 抗短路能力校核 6.1基本要求… 6.2技术要求 6.3动稳定能力校核 6.4校核结果判断 附录A（资料性） 变压器短路损坏机理 附录B（规范性） 壳式变压器应力的计算/校核 附录C（规范性） 变压器抗短路计算结果及参数表 附录D（规范性）心式变压器短路力/应力的校核
本文件按照GB/T1.1一2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规 定起草。 请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。 本文件由中国电力企业联合会提出。 本文件由电力行业电力变压器标准化技术委员会（DL/TC02）归口。 本文件起草单位：国网山东省电力公司电力科学研究院、国网陕西省电力公司电力科学研究院、 中国电力科学研究院有限公司、国网江西省电力有限公司电力科学研究院、南方电网云南电网有限责 任公司电力科学研究院、国网上海市电力公司电力科学研究院、广西大学、保定天威保变电气股份有 限公司、西安西电变压器有限责任公司、特变电工沈阳变压器集团有限公司、特变电工衡阳变压器有 限公司、西门子能源有限公司、特变电工新疆变压器厂、中山ABB变压器有限公司、大唐阳城发电有 限责任公司、大唐武安发电有限公司、特变电工股份有限公司、保定保菱变压器有限公司、大唐淮南 洛河发电厂、阳城国际发电有限责任公司、嘉陵江亭子口水利水电开发有限公司。 本文件主要起草人：辜超、周加斌、刘孝为、张淑珍、周求宽、邹德旭、邵芪峰、杜砚、朱文兵、 贺林、郑含博、张栋、孙站库、王长胜、欧强、钟孝泰、张诚、郭逢建、李建明、巩有峰、辛朝辉、 王维征、王密柱、韩国强、曾燕平。 本文件为首次发布。 本文件在执行过程中的意见或建议反馈至中国电力企业联合会标准化管理中心（北京市白广路二 条一号, 100761)。
电力变压器抗短路能力校核导贝
电力变压器抗短路能力校核导则
DL/T22922021
DL/T22922021
在变压器设计阶段，制造家应开展抗短路能力计算，计算应有相关理论和模型试验的技术支 持，并向运行单位提供计算报告、校核所需的详细参数。 在技术协议中，运行单位根据电网实际运行工况（最大运行方式下变压器所在地的短路容量、变 电站多台主变压器并列运行、主变压器多侧电源联合供电、短路类型等），可明确变压器安装地点系统 阻抗与运行特点，制造厂家据此进行计算。若运行单位未明确变压器安装地点系统阻抗与运行特点， 制造厂家可按GB/T1094.5的规定进行计算。 抗短路能力计算应包括热稳定能力计算和动稳定能力计算，热稳定能力计算按GB/T1094.5的 规定。
抗短路能力计算应考虑下列技术条件： a）对于具有两个独立绕组的变压器，可只考虑三相短路； b）对于多绕组变压器和自耦变压器，应考虑运行中可能产生的短路类型； c）对于每个绕组，应考虑绕组的分接位置和短路类型下最严重的作用力条件； d）对于结构件，应考虑由短路力引起的最严重的作用工况
心式变压器短路力的计算宜采用有限元法。 壳式变压器短路力的计算应采用附录B规定的算
5.4.1心式变压器绕组及结构件承受的各类短路力/应力不宜超过表1中的
5.4.1心式变压器绕组及结构件承受的各类短路力/应力不宜超过表1中的限值。
表1心式变压器短路力/应力限值
DL/T22922021
.4.2壳式变压器绕组及结构件承受的各类应力不宜超过表2中的限值
5.4.2壳式变压器绕组及结构件承受的各类应力不宜超过表2中的限值
表2壳式变压器应力限值
制造厂家应按附录C中表C.1、表C.2向运行单位提供心式、壳式变压器抗短路能力计算报 制造厂家应按附录C中表C.3、表C.4向运行单位提供心式、壳式变压器抗短路能力校核参
在变压器设计阶段，运行单位应向制造厂家取得所订购变压器的抗短路能力计算报告、校核参 数，自行或委托相关单位进行抗短路能力校核， 抗短路能力校核应包括热稳定能力校核和动稳定能力校核，热稳定能力校核按GB/T1094.5的规定。
应取最大短路电流进行校核，并考虑暂态分量。 最大短路电流应按变压器实际运行环境计算，实际运行环境应考虑最大运行方式下变压器所在地 的短路容量、变电站多台主变压器并列运行、主变压器多侧电源联合供电、短路类型等情况。
6.3.1心式变压器短路力的校核采用附录D规定的算法。
3.4.1心式变压器绕组及结构件承受的各类短路力/应力不应超过表3中的限值。
3.4.1心式变压器绕组及结构件承受的各类短路力/应力不应超过表3中的限值。
表3心式变压器短路力/应力限值
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A.1绕组短路电动力的产生
附录A （资料性） 变压器短路损坏机理
生远大于额定电流作用下的电动力，此作用力在变压器绕组材料上产生机械应力，并部分传递到其他 元件。
A.2绕组损坏的主要模式
变压器绕组的损坏都是在轴向短路力和辐向短路力的共同作用下发生，但由于变压器绕组最终损 坏形式往往表现在辐向或轴向某一方面更明显，同时辐向与轴向损坏特点与分析方法存在明显的差 异，所以在进行损坏机理分析时，一般在辐向和轴向分开进行分析计算。其对应的典型绕组损坏模式 为：辐向失稳和轴向失稳
短路电流流经变压器绕组后，在轴向漏磁作用下，绕组各导线上将产生较大的辐向力。其特点是 内外绕组受到使其分离的作用力，即：外绕组在圆周方向受张力，并有增大直径的趋势，导线受拉应 力；内绕组在圆周方向受到压力，有减少直径的趋势，导线受压应力。内绕组在绕组圆周某一方向撑 条间距内，线饼上所有导线都向外凸出，或在相邻的撑条间距内，线饼上的所有导线都向内凹陷，或 两种变形同时存在，这种局部变形不仅在圆周方向是不对称的，而且在整个绕组高度上的所有线饼也 不一定都产生这种变形。此种变形模式称为辐向失稳。
短路电流在绕组端部弯曲的漏磁和沿绕组分布不平衡安匝引起的辐向漏磁共同作用下，引起轴间 力。由于短路电流在短路过渡过程中是连续不断变化的，绕组本身有大量弹塑性材料构成，轴向电动 力为动态作用力。此动态力作用于实体绕组上，可能引起机械动稳定能力的丧失，绕组发生“倾斜”： 在绕组辐向宽度内同一排各相邻导线出现了整体向同一方向倾斜，倾斜形式包括整体倾斜、单饼倾 斜、饼间倾斜等，统称为绕组的轴向失稳。
跨度内的导线上的轴向弯曲应力のh的计算见公
Fw=Bw×N×Is×M×10 Fw· [2 4n,n..M..b.t? ×103
顶管工程施工组织设计1(B.1) (B.2)
B.2导线纸绝缘上的压缩应力
线饼中导线纸绝缘上的压缩应力Gi的计算见公式（B.3）：
B.3垫块上的压缩应力
线饼垫块上的压缩应力os，的计算见公式（B.4)：
式中： 线饼垫块上的压缩应力工程建设标准强制性条文 电力工程部分 2016版，MPa； Fw 每饼所受短路力，kN，计算见公式（B.1)； nsp 线饼用垫块数量； Ssp 垫块面积，mm²。
Opi ×103 S
Fw=×10 nsSs