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JGJ／T187-2019 塔式起重机混凝土基础工程技术标准及条文说明

图5：QT280塔机坚尚荷载简图

G广塔身自重G起重隆自重G小车和吊钧自重 G平衡臂自重：G平衡块自重Qm最大起重荷载： Q最小起重荷载RG塔机各分部重心至 身中心的距离RomRo最大最小起重荷载至塔身中 相应的最大距离

TFSI 073-2021 二甲基二乙氧基硅烷工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准 值：（本标准附录A） D塔机所受风均布线荷载标准值（a三0.20kN/m）

2最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值：

M 4. 0 X11. 345: 20 (KN

注基顶面坚向荷载标准值：

FuF+G+G2+Fak 499.50+748.80+152.80801481.10 CkN)

三工作状态下塔机对基础顶面的作用。 ①标准组合的倾覆力矩标准值：

MM+M+M+M 1190.64173.881813.501877.34 1080.60.(kNm)

无起重荷载：小车收拢于塔身故没有力矩MM ②水平荷载标准值：

3.坚向荷载标准值 答机自重：F499.50kN 基础承台自重：G=748.80kN 格构式钢柱自重：G2152.80kN 承台顶面竖向荷载标准值：

桩基顶面坚向荷载标准值

FkF+GtGk 499:50+748. 80 152: 80 1401..10 CkN)

武中Sek 按水人何载标雅值算的尚载效应们 Soi 按口变荷载标维值计算的荷载效府值

上述两种工况作用于承台顶面的荷载标准值计算结 表1

表工承台顶面荷载标准值

注水平荷载和倾程力矩的作用方向均为塔身截面的对角线方向

出较最述两种况的算可知：本例塔机在非工作状态时对 基础传递的倾覆力矩最大，故应按非工作状态的荷载组合进行地 基基础设计控制工况下：（非工作状态）的倾覆力矩标准值小于 谷机制造商的塔机使用说明书中电提供值原因是塔机制造商的提 共值系根据国家标准《塔式起重机设计规范》·GB/T13752 2017规定：沿海地区按基本风压0.80kN/m²～1.00kN/m²计算 若塔机现场的基本风压不小于1.00kN/m²，按本标准规定进行 十算的结果倾覆力矩标准值将大于塔机制造商的塔机使用说明 书中提供值

计算承台受弯，受剪及受冲切承载力时按荷载效应的基本组 合值设计：属高桩承台应计人承台自重，承台混凝土强度等级为 30，纵向受力钢筋采用HRB400：箍筋采用HPB300 1承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内且承台高度 符合构造要求，故可不进行承台受角桩冲切的承载力验算。 2承台暗梁配筋计算 承台暗梁截面6X.h二800mmX1300mm钢筋采用 HRB335，混凝保护层厚度为35mm。 1荷载计算 塔机塔身截面对角线王立柱的荷载设计值：

YoMk Yaf" 1 35 X 499. 5 .1: 40 X 1080 Fmax 7 L. 4 2.26 n 837. 98kN 500.82kN

式中YQ 分别为坚向（永久荷载）荷载及倾覆力矩（可变荷 载为主）的荷载分项系数，F负值表示拔力。 暗梁自重简化为均布线荷载：

暗梁自重简化为均布线荷载

G 2 X7. 2 X 4. 53

A B支座反力为: R=87.35kN（支座反力向下）：R#=755.27kN（支座 反力向上。 最大弯矩设计值

根据国家标准《混凝士结构设计规范》GB50010二2010第 6.2：10条规定：按强度等级为C30混凝土钢筋为HRB400的 矩形截面单筋梁计算配筋为：

A1610mm小于最小配筋率pmn 2000 100 实配622A2281mm²=omm符合要求。

3受剪计算 按国家标准《混凝主结构设计规范》GB500102010第 63.1条：第6.3.2条第6.34条规定设计。 最大剪力在B支座截面：剪力设计值：

格构式钢柱按轴心受压构件设计

取最不利的作状态下进行载的基本组合算

M.+F.h 71. L 4 4.53 839. 77 (kN)

MfF.h 71 L

48 4.39 916. 58 1 37. 44 X 41 2

612. 57 X 102 Ccm13

钢柱对工y轴的长细比：

201 A 20.22

3格构式钢柱换算长细比：

91 54 2 120

91. 54 2 7 120

倾覆力矩按最不利的对角线方向作用

主竖向承载力符合要求：按抗压桩和抗拨桩设计：

2：桩身轴抗压承载力验算

荷载效应基本组合下的顶轴向压力设计值： QmaxyQkmux1. .35 X 896. 47 1210.23 (kN) 800钻孔灌注桩桩身轴心抗压承载力设计值

7.3.7型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标准《钢结 构设计标准》GB50017的规定进行计算。“十字式型钢平台可参 考本标准第7.2.5条条文说明图3。

37：型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标维（钢结

8.11：塔机础位手软弱王层较深时：应采用钢板桩等 方可开挖施工，当地下水丰富时尚应采取降排水措施

8.1.3塔机安装应在基础验收合格后进行，一次性安装

台前应整平钢立柱顶端。型钢平台各构件间的焊接与 的焊接与塔机基础节的连接是保证型钢平台承载力的关 保证施工质量，且规定焊缝质量等级不应低于一级

作式C自而下及时设置尚型钢支撑图712：车 立柱设置水平剪刀撑量：有利加强整体刚度承载塔机回车 的扭矩

81.8基坑开控到设计标高时由于钢立柱没有水

8.2.382.5塔机础米水泥视桩复合地基高压喷 时注浆桩复合地基砂桩地基：土和灰王挤密复合地基及水泥 汾煤灰碎石桩复合地具承载力检验应符合现行国家标准《建 筑地基基础工程施工质量验收标准》：GB50202的规定。：可以工

8. 2.38. 2. 5

8.3.4本条规定取自现行国家标准《混凝土结构工程施工质量 验收规范》GB50204的相关规定。 8.3.5本条规定考虑塔机基础属临时结构参照国家标准《混 凝士结构工程施工质量验收规范》：CB：502042015中的表 8.3.2略有放宽但预埋错栓或基础节应从严控制

8.45：塔机础的杆检验以本程同样条件全的幕程桩 替代进行承载力和桩身质量的检验当桩型或地质条件不同 时有按安现行行标准《建筑检测技术规范16的规 定单独进行塔机基础的基桩检测

8.5型钢平台和钢立柱检查验收

8.5.5本条规定参照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收 标准》GB50205的规定：：考虑塔机基础为临时性结构：钢立柱 随同灌注桩的钢筋笼安装就位：故本表8.5.5的充许偏差略有放 宽。考虑钢立柱在插人安装中容易产生平面位置的偏差故修订 版增加了采用模架固定的方法。

标准》GB50205的规定，考虑塔机基础为临时性结构，充许偏 差除平台梁水平度外略有放宽。

A.1风荷载标准值计算

A11O8为风修正系数股塔机在单位程的使用时 同为2年～一3年，按10年遇的基本风压已属安全，行业标准 建筑施扣件式钢管脚手架安全技术规范》130二2011和 建筑施模板安全技术规范》G162=2008也规定按10年 遇的基本风取值本标准取50年遇的基本风同时考思 风荷载的风振动力作用传至基础时将会削弱故此对风压进行折 减修正修正系数取0.8。本条公式中其他系数查现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009以及.《高结构设计规范》 GB50135的有关规定，可按本附录查表取值。：按本标准第 3.0.3条规定，作状态下的基本风压取0.20kN/m三非工作状 态下取当地50年遇的基本风压，但不小于0.35kN/m。 A.1.2制定塔机风振系数B.说明如下：

式中H 塔机的计算高度

3, 1 + 5e1e2

4地面租造度可分为ABD四类：A美指近海海 岛海岸湖岸皮沙模地区B尖指用乡村林： 及房屋比较稀疏的乡镇类指有密集建筑祥的城市市 指有密集建筑群月房屋较高的城市市区，

A：1.3：制定塔机风荷载体形系数说明如下：

n棉桁架的整体体形系数：

型钢或方钢程件植架 单棉架的整体体形系数：

单行架的整体体形系数：

塔身的整体体形系数：

塔身行架迎风面净投影面积的体形系数

1.959 Astw/tst 10.5

1.959 lstw 195 d b

塔机的计算高度为30m50m：塔机立杆，横杆：斜腹杆的 钢管加权平均直径取90mm：考虑塔身立杆：横柱：腹杆表面均 无凸出高度：即表面凸出高度么0。 根据不同的计算高度及地面粗糙度类别：按本标准表A：1.4 查取风压等效高度变化系数按风压等效高度变化系数 根据《建筑结构荷载规范》GB.500092012表8.3.1.第37（b）

项：插人法查出然后根据上述公式（1）：公式（2）

A14本条规定说明可以通迎塔机独立计算高度用和地

风压等效高变化系数编制过程如下：按国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009=2012第8.2.1.条和《高算结构设 计规范》GB501352006第4.2.6条规定分别查出A：B：C D类地面在不同高度处的风压高度变化系数：并画出以为单 位的实际风压图（图9）：然后根据风荷载作用于基础顶面的合 力相等原则：计算出均布线荷载的等效系数：再根据风荷载 作用于基础顶面的力矩相等原则：计算出均布线荷载的等效系数 2最终取系数边和的平均值作为该塔机风荷载的等效高度 变化系数如图10所示

图9考高度变化 系数的实际风压

图10：简化高度变化 系数的等效风压

取与的平均值作为塔机风荷载的等效高度变化系数， 经分析表明，虽然风荷载作用于基础顶面的力矩少了4.0%，·但 风荷载的合力增大了5：0%故风荷载合力乘以基础高度的力矩 曾大值可弥补前者至基本相等。 A15：本条文取自国家标准《塔式起重机设计规范》GB/T 13752一2017第4：2节第43节的规定，应按矩形基础或十字 形基础工塔机的实际布置情况决定是否乘以风向系数。 A.1.6塔机架结构的平均充实率αo已考虑塔身行架，·爬梯 爬升架：司机室平衡重及电器箱等迎风面积。扩大系数1系 考虑型钢肢宽及节点板等影响。

A2独立塔机工作状态时风荷载计算

A22A23独塔机作状态的风尚载实例如 塔机独立状态计算高度为H=40m塔身方钢管行架的截面 为1.6mX1.6m无加强标准节在工作状态下，基本风压取值 为 0.20kN/m²地面粗糙度为B类。 (1）工作状态时塔机风荷载的等效均布线荷载标准值计算：

3：作状态时风尚载作用在基础顶面的力矩标准值 M 0. 5F . H0. 5 X 14. 4X 40=288 (kN m) （4）当风沿着塔机塔身方形截面的对角线方向吹时JR/T 0215.1-2021 资产管理产品介绍要素 第1部分：银行理财产品，上述风 载效应值应乘以风向系数

A：3独立塔机非工作状态时风荷载计算

1A33独塔机件状态的风何载计算实例如 塔机独立状态计算高度为H一40m，塔身方钢管桁架的截面

塔机独立状态计算高度为H二40m，塔身方钢管行架的截面

为16m×16m：无加强标准节在非工作状态下按国家标准 《建筑结构荷载规范》GB500092012基本风压取值为 0.75kN/m²地面粗糙度为B类。 （1）非工作状态时塔机风荷载的等效均布线荷载标准值 计算：

GB/T 39996-2021 烟花爆竹 烟火药发热量的测定附录B格构式钢柱缀件的构造要求

B.0.1根据国家标准《钢结构设计标准》GB500172017第 725条规定车作出级板线网度的规定对4肢组合式钢耗柱 的同截面处缀板的线刚度之和为4块缀板的线刚度之和为方 更格构式钢柱插人灌注桩中宜优先选用缀板作为绶件缎板高 度取为厘米的整数倍。 采用级条式格构式钢柱时：图B.0.2中节点板可设置于分 肢型钢的外侧或内侧