DB21／T 3165-2019标准规范下载简介
DB21／T 3165-2019 钢筋钢纤维混凝土预制管片技术规程根据环境条件、钢和混凝土材料性能，源自于阴极保护系统 或地铁牵引系统的迷流导致理入混凝土里的钢筋腐蚀。从近期的 试验结果表明与传统钢筋相比迷流导致的钢纤维腐蚀现象大大降 低。这些试验观察结果表明：导致杂散电流引起的钢纤维腐蚀的 条件与传统钢筋所要求的条件明显不同；当对嵌入的钢纤维施加 非常大的杂散电流时，钢纤维发生腐蚀。为引发杂散电流引起的 钢纤维腐蚀，钢纤维必须先吸附电子并转移电流，即在钢纤维上 形成阳极和阴极。钢纤维仅在周围的电势梯度非常高时才吸附电 子转移电流，在实际结构中不出现高电势梯度，甚至在高氯化物 污染环境中，钢纤维电势会降低。另外，钢纤维的掺入不会加剧 迷流现象，试验表明当钢纤维混凝土试件长度与其截面积比值超 过7.5倍之后，钢维的电阻值将显著超过钢筋混凝土电阻值。 对处于严重腐蚀环境的钢纤维混凝土预制管片支护结构，对 其耐久性能及其评价指标有待于进一步研究。
3.2承载能力极限状态设计
3.2.13.2.2钢筋钢纤维混凝土构件正截面承载力的设计方法需 考虑开裂后钢纤维混凝土的抗拉强度，这一点与钢筋混凝土预制 管片的设计有明显区别。本规程在承载力计算时的基本假定与国 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010相比，除考虑钢纤维混凝 土抗拉强度对承载力贡献外，其余基本相同。 3.2.3荷载基本组合效应设计值参考现行国家标准《建筑结构荷 载规范》GB50009和《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068 进行确定。
MT/T 411-2019 YBI系列装岩机用隔爆型三相异步电动机3.2.4地震组合效应设计值参考国家标准《建筑抗震设计规范》 B50011进行确定；人防荷载组合效应设计值参考现行国家标准 《人民防空工程设计规范》GB50225及现行行业标准《轨道交通工 程人民防空设计规范》RFJO2进行确定。 3.2.5荷载分项系数参考现行国家标准《建筑结构可靠性设计统 标准》GB50068进行取值。 3.2.6地震作用分项系数参考现行国家标准《建筑抗震设计规范》 GB50011 进行取值。
3.3正常使用极限状态验算
3.3.3参考国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中规定，受 力裂缝是允许存在的，裂缝宽度小于或等于0.2mm时不会对钢筋 钢纤维或无筋纤维混凝土耐久性造成不良影响。根据已有的研究 成果表明，对于相同的裂缝宽度，钢纤维比钢筋表现出更有利的 耐腐蚀行为。另外，不会发生因腐蚀产物扩大而引起混凝土的剥 落，而恰恰相反能延缓混凝土保护层剥落的时间。因此，为了简 单起见钢筋混凝土裂缝宽度和钢筋钢纤维混凝土裂缝宽度的限值 相同
4.1.14.1.3提出钢纤维形状、长度、长径比、抗拉强度的要求。 呆证钢纤维混凝土管片的顺利生产及强度、韧性及其耐久性要求， 4.1.4钢纤维的质量会影响钢纤维混凝土性能，所以要予以控制 4.1.5混凝土应采用普通硅酸盐水泥，且应符合现行国家标准《通 用硅酸盐水泥》GB175的规定。 粗、细骨料应符合行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方 法标准》JGJ52的规定，并宜采用5mm~25mm连续级配粗骨料以及 级配I区中砂，不得采用海砂。外加剂应符合国家标准《混凝 土外加剂》GB8076和《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119 的规定，且不得使用含氯盐的外加剂。采用硅酸盐水泥配置的钢 纤维混凝土，可掺用粉煤灰、硅粉、磨细矿渣粉等掺合料，掺合 料性能应符合现行有关标准的规定，其掺量应通过试验确定。
4.2.14.2.3对钢纤维混凝土强度等级提出要求.对钢纤维混凝 土轴心抗压强度、轴心抗拉强度、弹性模量等的取值做出规定
4.2.5在管片里钢纤维部分替代钢筋，钢纤维混凝土被考虑为受 拉材料，构件应有足够的强度满足设计要求。所以通过规定fRlk与 ftmk和fR3k与fR1k的最小比值来限制构件初裂后的强度下降幅度， 4.2.7拌合物不仅要满足浇筑生产要求，还必须满足力学性能要 求如残余弯拉强度等。
5.1.1勘察单位钻孔取样进行土工试验时，应尽可能模拟实际工 程施工及使用阶段的应力状态及具体条件。结构工程师进行结构 稳定性、强度及正常使用极限状态验算时选取的土工参数应与实 际地层受力状态一致。当采用多种方法测试岩土物理力学参数时 勘察单位应经过分析后提出在不同使用条件下的推荐取用参数。 盾构隧道管片结构的计算模型应根据不同的地层情况、衬砌 构造特点及施工工艺等确定，宜考虑衬砌与地层相互作用及装配 式管片衬砌接头的影响。管片拼装方式对管片结构受力存在一定 的影响，为此，进行内力计算时应结合实际情况选取能够反映实 际工况的模型进行计算。 5.1.4盾构管片计算不仅要考虑使用阶段的荷载，还需考虑施工阶 段的各种不利工况进行计算；同时应考虑使用阶段可能出现的极 端的（最大或最小）不利水位及覆土厚度分别进行抗浮稳定性验 算和承载力能力计算。
5.3管片横向内力计算
5.3.1~5.3.3对盾构隧道管片结构截面内力及变形方面的计算，目 前国内外尚无完全成熟的、公认的计算方法，多以经验性的简化
为弯矩增大系数，管片弯矩分配简图如说明图5.3.4所示：
说明图5.3.4弯矩在接头处的传递
说明图5.3.4弯矩在接头处的传递 注：M为匀质圆环模型的计算弯矩；M1为修正 M2为修正后的管片弯矩
5.5管片接头螺栓强度验算
6.1.2盾构管片受力状态基本为大、小偏心受压，本规程也仅针对 这两种受力形式不同于国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 《地铁设计规范》GB50157的部分做详细说明
6.2承载能力极限状态计算
6.2.1由于钢纤维对于混凝土轴心抗压强度的提高作用较小，所以 钢筋钢纤维混凝土轴心受压和小偏心受压构件的承载力可以按国 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定计算。 根据相关试验研究表明，钢筋钢纤维混凝土小偏心受压构件 承载力与普通混凝土构件基本接近。两者之比的平均值为1.019 变异系数为0.081。同时根据对小偏心受压管片承载力计算表明 计及钢纤维混凝土抗拉能力和按普通钢筋混凝土管片计算的承载 力其误差约为5%。所以小偏心受压构件承载力计算可以按《混凝 土结构设计规范》GB50010的规定计算。 6.2.2钢筋钢纤维混凝土大偏心受压构件正截面承载力计算考虑 钢纤维混凝土抗拉作用对承载力的有利影响。试验研究表明，钢 纤维的掺入使构件正截面受压区极限压应变有所提高，因而对受
(Ntu + f.. bh) (fab+ fub) β
ftu.2 ≥ 0.08/ fek
也可以作为不需要配置最小抗剪箍筋的条件。 式中：ftu,2一一对应于 CMOD2为 1.5mm 时的残余弯拉强度标准值 （Mpa），用本标准附录A的方法获取，也可用 下式计算：
6.3正常使用极限状态验算
7.1.17.1.3钢筋钢纤维管片的主截面和主梁，对于设计荷载而 言是一种主体性的结构构件，应有必要的强度和刚度，在加工和 施工时必须确保形状和尺寸，以免产生不良变形或破坏，同时还 必须充分考虑防水性。 7.1.5钢筋钢纤维管片环宜由数块标准块、两块邻接块和一块封 顶块组成。从过去的经验及实际运用情况来看，根据管片环外径， 大断面铁路隧道多分为69块，公路隧道中多为9°11块，给排水 及电力通信等中小断面隧道多为47块。 7.1.6从便于搬运、组装以及在隧道曲线段上的施工，考虑盾尾 长度等条件下，管片宽度小一些较好。但是，从降低隧道总长的 管片制造成本，减少易出现漏水等缺陷的接头部数量、提高施工 速度等方面考虑，则此宽度大一些为好。因此，管片宽度应根拆 遂道的断面，结合实际施工经验，选择在经济性、施工性方面较 合理的尺寸。
7.2.4钢筋钢纤维管片接头所采用的基本结构形式主要就是螺栓
接头结构，这是一种利用螺栓将接头板紧固起来，将管片环组装 起来的抗拉连接结构。 对有螺栓接头的钢筋钢纤维管片环按刚度均匀环对待时，要 考虑将管片进行错缝组装。一般对管片接头也考虑为与管片接头 具有相似的结构。 如果螺栓孔径比螺栓直径大的太多，根据管片情况会出现较 大的错位，此时施工荷载的影响会变得较大，应该加以注意。管 片组装用的螺栓可分为管片间环向连接螺栓和管片环间纵向连接 螺栓。接头通常是将数个螺栓设置为1排或2排。当管片厚度较 大时管片接螺栓可设置在1排上，当厚度较大时，为确保强度 和刚度，有时会设置2排。管片组装时，应注意不要给螺栓的紧 固作用造成困难，同时还要考虑其配置不会损坏管片的可制作性 不降低防水效果，同时避免局部强度和刚度的降低。 7.2.5目前，根据国外完成的有筋、无筋钢纤维混凝土钢纤维管 片的统计数据，钢纤维最高掺量60kg/m²，钢纤维最低掺量不低于 20kg/m
3.2.1钢筋钢纤维管片脱模阶段主要是脱模和吊运和对钢筋钢纤 维管片产生影响，此时钢筋钢纤维混凝土已有一定的形状并达至 规定强度。通常有两种吊运方法，分别是真空吊运和机械吊运。 当移动管片环时，就必须考虑钢筋钢纤维混凝土早期抗拉强度满 足脱模阶段的承载能力。 钢筋钢纤维管片脱模阶段最大弯矩的计算是将管片作为悬臂 梁受力状态，并忽略吸盘尺寸的影响，偏于安全的选择管片水平 投影长度的一半作为自由端长度。通过对沈阳地铁区间隧道盾构
管片脱模阶段要求的钢纤维混凝土不开裂的抗拉强度，这一抗拉 强度是按国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010规定的抗拉强 度与立方体抗压强度的关系，得出立方体抗压强度标准值达到 20MPa即可满足该阶段承载力要求。 8.2.2°8.2.4在钢筋钢纤维管片达到28天强度前，管片进行拆模 过程后，将会被堆放在堆场。初期堆放不大于2块管片。成品堆 放一般情况下全环管片叠放成一堆。 如图8.2.2所示的木块用来支撑堆体，放置于地面上以及上 下两个管片之间。设计者通过调整支撑块之间的距离（图8.2.2中 的L）或支撑块到管片自由端的长度（图8.2.2中的S）来优化管片 中产生的最大弯矩。所有的支撑块应准确放置在同一条线上，但 是实际情况中上层和下层支撑块之间总会产生偏心距，因此设计 中通常考虑100mm的偏心距，这个偏心距可以朝向未块的内侧或 是外侧。计算时除了底部管片的自重造成的弯矩，还需要考虑上 方管片的自重和上方堆叠支撑块的偏心距，因此可以简化为简支 梁受力模型，计算模型示于图8.2.2。因作用在管片上的都是恒载 所以采用的荷载分项系数为1.35。与8.2.1节的荷载工况相似 初期堆放阶段最关键的设计参数也是四小时龄期时的强度设计值 钢筋钢纤维管片堆放阶段不产生轴力，因此只需要检算不利 截面位置处的最大弯矩和剪力。 钢筋钢纤维管片脱模及初期堆放阶段的检验需要考虑钢筋钢 纤维混凝土的早期强度。各阶段最小立方体抗压强度和抗拉强度 标准值分别为： 脱模: frck = 20MPa: frctk = 1.54MPa
（2013） 的规定。 8.3.2根据沈阳地铁和其他一些地铁选用的盾构机推进参数，按 条文给出的公式计算结果表明，径向破裂拉应力和切向破裂拉应 力均小于钢纤维混凝土抗拉强度设计值。千斤顶顶推压应力小于 高部荷载作用下钢纤维混凝土抗压强度设计值，并考虑了钢筋钢 纤维管片是或否设置槿槽情况下的验算
9.2配合比设计及拌合物
9.2.3考虑各生产单位的生产方式不同，有的企业采用固定模位 生产，需要运输车运送钢纤维混凝土到指定位置后再浇筑。如果 钢纤维混凝土珊落度过小，会影响钢纤维混凝土流动性，造成生 产困难；如果钢纤维混凝土落度过大，会导钢纤维混凝土初凝 时间延后，钢纤维混凝土抹面时间也会相对延后，造成生产效率 降低，综合以上因素，混凝土的珊落度不宜大于120mm。
9.3.2根据生产实际经验总结，钢纤维混凝土投料时，米用专用 的投料设备进行投料，可以均匀分散材料，还可以有效地控制材 料重量偏差； 9.3.3根据生产实际经验总结，投料时，钢纤维宜与砂石骨料 起投入到搅拌机中先行搅拌，再与水泥浆体混合搅拌，这样有利 于通过砂石搅拌使成板的钢纤维均匀分散，遇水泥浆液后钢纤维 表面胶体溶解，有利于钢纤维分布均匀。钢纤维混凝土搅拌时间 太短，不能得到匀质的混凝土拌合物，搅拌时间太长会影响混凝 土和易性。因此，钢纤维混凝土搅拌时间可比普通混凝土适当延
长20～30s为宜。
9.4浇筑、振捣及养护
9.4.2有钢纤维外露不仪会影响钢纤维混凝土管片的外观，还会 给施工人员造成安全隐患。因此，要控制钢纤维混凝土振捣后的 外观质量。
9.6.1钢筋钢纤维混凝土管片在运输中要避免碰撞、摔落及与义车 混凝土构件等的刚性接触，避免造成损坏。其他注意要点同普通 钢筋混凝土管片，
本节规定的钢纤维混凝土、钢筋和预理埋件、模具钢筋钢纤 维管片成品检验批的主控项目和一般项目除应符合现行规范相关 现定外DZ/T 0064.80-2021 地下水质分析方法 第80部分：锂、铷、铯等40个元素量的测定 电感耦合等离子体质谱法，多是与本规范内容联系密切的检验与验收项目，是经过 大量实践总结得到的。
附录A残余抗弯拉强度测试方法（切口梁法)
附录B 钢纤维混凝土构件设计不同极限状
其微。若通过管片承载力试验，能验证该系数确实大于1，可以考 患kc>1.0。结合目前的生产水平，取kc=1.0。 3.0.5当试件达到正常使用极限状态对应裂口宽度CMOD,前，压 应力分布为线性（说明图B.0.5）模型。而实际情况应力分布会不 司，通过假定裂缝高度建立平衡方程式如下式
frikbhe (b×0.66h.p)0.56hsp frs M. 6
TCACM 1128-2018 中医神志病临床诊疗指南 多梦附录C预制管片承载力检验试验方法标准
C.4.2因管片的计算承载力是采用标准强度计算的。因此，要求 每个被试验管片的试验承载力均应大于计算承载力，才能满足管 片的承载力要求。