JGJT 442-2019 标准规范下载简介

JGJT 442-2019 开合屋盖结构技术标准

8.1.1活动屋盖控制系统主要包括以下内容： 1启动、停止（制动）加速度控制； 2速度与同步性控制，防止出现卡轨、蛇形运动，对于轨 道不均匀变形具有即时调适能力： 3紧急制动控制可以防止开合式屋盖在电气故障、供电突 然中断或机械系统发生严重故障时出现滑落事敌，保证活动屋盖 在风、地震及其他特殊情况下的安全性； 4 防止运行过程中的辐射电信十扰： 5 防雷保护； 6安全报警装置，在活动屋盖安装前照灯、传感器、风速 仪等报警装置。 8.1.2开合屋盖建筑在使用期间，外界条件可能出现在设计 许范围内的剧烈变化，如大风、暴雨、暴雪、降温等情况，故此 西求注动层?控制亥然计时应目左核好的活声能力一确保活动

许范围内的剧烈变化，如大风、暴雨、暴雪、降温等情况 要求活动屋盖控制系统设计时应具有较好的适应能力，确 屋盖正常运行。

GBT14173-93 平面钢闸门 技术条件8.1.5开合屋盖控制系统设计应考虑适当的元余度。控制系统

具有过电流保护、漏电保护、短路保护等措施，保证电动机 领定荷载范围内正常运转

8.2.1活动屋盖的同步性控制即保证各点在同一时

8.2.2可根据情况设置分控盒，分控盒表面信号可以简

必要的操作开关（按钮）必须保留。分控盒与主操纵台必 操作互锁

8.2.3线路设计应由机械专业工程师负责提出要求，由

8.2.4除小型开合屋盖结构或运行简单的单片活动屋盖以

外，均宜采用自动控制操作系统，避免人工操作引走 操作。

8.2.5紧急停止开关应设置安全罩，由值班操作人员管理 操作。

8.2.5紧急停止开关应设置安全罩，由值班操作人员管理

8.2.6控制台的电源开关、手动（自动）模式转换开关

分步控制开关和速度选择开关均应设置相应的信号灯，整个控制 台面信号明确，方便操作。为便于观察活动屋盖运行情况，控制 室应设置在邻近活动屋盖的位置，并具有良好的视野

8.2.7控制系统分为后动、运行、停止三个阶段，通过对启动 加速、匀速运行和制动减速进行控制，减小活动屋盖对支承结构 的冲击力。控制系统应满足开合屋盖驱动系统的技术要求，采用 两台型号相同的变频电机分别驱动活动屋盖单元两侧的台车时， 其同步运行控制原理如图26所示。

图26活动屋盖单元控制系统原理示意

8.2.9齿轮齿条驱动与链轮链条驱动控制精度较高，一般可以

8.2.9齿轮齿条驱动与链轮链条驱动控制精度较高，一般可以

8.2.9齿轮齿条驱动与链轮链条驱动控制精度较高，一般可以 达到前述控制标准。钢丝绳驱动受到绳长变化的影响，轮式驱动 在运行过程中摩擦力可能发生变化，因此控制标准可适当放宽。

8.2.10通过在台车上安装压力、位移等传感器，检测数据和设 定条件，可动态调整台车运动参数。在台车设置均载装置后，控 制系统对装置的行程和压力随时进行检测，通过调节装置的位移 量，使得各台车在行走过程中荷载变化幅度可控

8.2.11当活动屋盖具有多个驱动系统时，各驱动系统之间存在

定程度的不同步属正常情况，但当活动屋盖偏斜变形超过规定 范围时，容易引发重大安全事故，需要采取紧急制动措施，避免 由于多个驱动系统不同步产生的安全隐惠。

卡或活动屋盖驱动不同步等原因引起的，通过随时调整活动屋盖 的运行姿态，使活动屋盖平稳、安全地开启与关闭，通常使用编 码器纠偏。国家网球中心的轨道距离为72m，允许偏差为0.08%~ 0.24%。对于终点没有插销式闭锁要求的设备，允许偏差可以适 当放宽。

V检测、监控与自诊断系统

V检测、监控与自诊断系统

8.2.14为确保系统的安全运行，控制系统的检测信号具有不同 的穴余校验功能。有些是直接穴余，例如插销间隙检测采用双位 多传感器，同一屋盖有4组转角检测等。有些是通过间接关联形 我余，如张力检测与变频电机力矩检测、卷筒码盘同步检测与 台车接近开关检测等。由于主要状态均用于检测，因此系统具备 自校验故障的报警功能。虽不能形成多数表决的容错控制，但 可使系统源一日发生故障立即处于最安全的事故工况。根据检测 到的失常信号，确定故障位置和性质，使操作人员可在第一时间 并行故障排除，确保系统的安全，

8.3安全应急保障措施

8.3.1各活动屋盖单元通过现场总线系统互联，由于其在空间 上的延伸，容易受到耦合电涌的威。断电锁紧系统，即在高速 转轴上安装常闭式制动器，在低速转轴上安装夹紧制动装置，

上的延伸，容易受到耦合电涌的威。断电锁紧系统，即在高速 转轴上安装常闭式制动器，在低速转轴上安装夹紧制动装置 8.3.4根据现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016，将 火灾危险等级分为轻危险级、中危险级、严重危险级和仓库危险 级四个等级。其中，大型的开合屋盖结构应属于中危险级的工 级，防火安全设计非常重要。而活动屋盖自身可开合的特点如能 合理利用，在消防设计中将具有很大优势。当活动屋盖的开合控 制系统与消防系统采用联动设计时，一旦发生火灾，随着消防报 警系统检测到烟气，屋盖控制系统可迅速将活动屋盖开启，从而 达到快速排烟，减少人员伤工的自的

9.1.1由于开合屋盖结构经常在全开状态与全闭状态之间进行 转换，因此，其防腐蚀设计与普通钢结构差异较大。由于很多开 合屋盖建筑即使在全闭状态时也并不是完全密闭的，因此，基本 状态为常闭状态的开合屋盖结构可根据具体情况，比纯室内结构 防腐等级适当提高

9.1.2开合屋盖结构的防腐蚀涂装方案尚应满足国家现行相关 标准的规定

9.1.2开合屋盖结构的防腐蚀涂装方案尚应满足国家现行相关

涂刷遍数和涂层厚度。对防腐蚀要求较高的重大工程，设计人员 可提出防腐蚀性能自标要求，由专业厂家提出防腐方案，综合比 选确定实施方案。

9.1.5对销轴及其相应连接板等易磨损构件可采用镀锌等附着 性更好的防腐措施

9.1.5对销轴及其相应连接板等易磨损构件可采用镀锌等附着

9.2.1开合屋盖结构应根据活动屋盖的常驻位置和使用功能确 定适当的耐火极限与防火做法。通过消防性能化设计，可以模拟 实际火灾温升，分析结构的抗火性能，采取合理、有效的防火保 护措施。根据国内设计经验，当活动屋盖开启与消防报警装置联 动时，可将建筑视为室外空间，从而大天降低消防扑救的标准 为保证开合屋盖结构驱动控制系统在火灾时的有效性，设备及电 缆等应具有相应的防火性能。 当活动屋盖离楼（地）面超过一定高度且活动屋盖下的墙 面、楼（地）面为不燃材料时，屋盖的承重钢结构受火灾的影响

较小，经防火性能化评估后，防火措施可适当降低

施或设置喷水灭火保护系统。活动屋盖防火涂料工程应在钢结构 安装工程施工质量验收合格后进行，应采用符合设计和相应产品 标准的防火涂料

合至温的结体系、驱纫系统、控制系统之间差开物 大，因此，各部分质量验收要求应区别对待。支承结构与活动屋 盖的原材料应按现行国家标准《钢结构工程施工质量验收标准》 GB50205的规定执行。对于机械系统的非标准部件，应复核其 材料质量合格证明，包括材料的规格、化学成分、力学性能和交 货状态等，若有热处理等要求时，尚应检验热处理合格报告。对 驱动与控制系统中的采购成品件，应检香其附带合格证是否满足 相应设计要求。电气设备可在现场进行通电检验。 10.1.2根据设计文件编制的施工组织方案在获得工程监理单位 的批准后方可实施。 10.1.3机械驱动系统采用齿轮齿条或链轮链条方式时，应严格

控制啮合部件的安装精度，避免由于安装误差而引起整个 行不稳定、噪声过大等异常现象，保证活动屋盖平稳运行。 10.1.4部件单独调试时，应首先脱开联轴器，进行电气 转调试，一切正常后再接通联轴器。所有部件单独调试合 可进行部件综合调试。

10.1.5开合屋盖结构验收工作对于保证活动屋盖运行的可靠性

10.2加工制作与出厂检验

10.2.2开合屋盖支承结构变形一般包括结构自重变形、安装误 差、活动屋盖运动变形和环境温度变形，其中自重变形一般可按 全闭状态下结构的变形值通过预起拱进行补偿。安装误差可通过 在支承结构卸载后再进行轨道梁安装、轨道梁与支承结构的可调

连接构造进行调整，运动变形和温度变形则通过台车的调节能力 解决

作。考虑到轨道系统对下部支承结构安装精度要求较高，应进行 预拼装，预拼装方式可以选择实体预拼装或数字模拟预拼装

系统部件应在出厂前进行空载试验、额定荷载试验、超载试验等 验验与测试。1.1倍额定荷载的全行程运转试验主要用于检验台 车的运行可靠性，1.25倍超载试验主要用手检验驱动系统动力 请况。通过试验验证台车的竖向带载调整能力、竖向调整锁母的 可靠性、横向油缸的带载调整能力和横向油缸的阻尼特性，保证 台车达到设计的功能要求和承载能力，将实际运行过程中台车出 现故障隐惠的可能性降至最低。台车出厂前的各项测试均应符合 现行国家或行业标准的相关要求

10.2.6出厂前应对电气控制系统各功能组件进行运转测试，其

10.2.6出厂前应对电气控制系统各功能组件进行运转测试，其

主要自的在于确保电气接线正确、可靠：系统内各设备在相应运 行工况下的控制程序符合预期的设计要求：各检测仪表（压力表 等）及检测反馈元件（力传感器、位移传感器等）反馈数据正 常：各限位保护开关（行程开关、光电开关、压力继电器等）反 馈信号正常；故障或异常情况，系统安全保护措施到位。厂内调 试包括单机调试、分组联动调试以及系统联动调试等几方面，主 要目标在于优化控制程序和控制参数，对现场运行工况进行模 拟，为电气控制系统现场调试做准备。电气控制系统出厂前的各 项测试结果均应满足现行国家或行业标准的相关要求。

10.3轨道和活动屋盖安装与调试

10.3.2轨道与活动屋盖施工专项方案应根据开闭系统的特点及 没计要求制定针对性的施工方法及措施，包括轨道系统、活动屋 盖及驱动控制三方面内容。 1轨道系统施工方案应包括安装所需条件（即支承结构的

所处状态）、竖向及水平偏差调整措施以及测量控制方法等； 2活动屋盖施工方案应包括活动屋盖结构安装方式、在轨 道系统上的临时支撑条件及相关技术要求： 3台车及驱动系统施工方案应包括台车临时固定措施、台 车吊装就位方法与工艺、台车与活动屋盖连接固定的条件、卷扬 机及钢丝绳的安装方法（如有）等

的预埋件）的位置进行复测，轨道系统安装完成后，活动 结构安装前，应对轨道位置进行再次复测

10.3.5为了保证活动屋盖相对下部轨道系统的对称性及活动屋

盖自重作用下水平推力的释放，提出对安装轨道时横向调节的要 求。轨道安装宜从中间向两侧推进，先将轨道初步安放在轨道梁 中间，然后对轨道梁进行精确定位，完成定位后马上对称安装轨 道紧固压块，并将固定紧固压块的高强螺栓拧紧至设计值的 50%。轨道全部安装完成后静置3d5d，利用温度变化引起支 承结构的往复变形对轨道的作用，最大程度使轨道与支承结构变 形相协调。然后对轨道整体进行精整微调，调整完成后将轨道固 定高强螺栓紧至设计值的100%。

10.3.10活动屋盖运行调试时一般按以下方式进行：

1采取手动控制，慢速、短距离移动的方式，确保屋盖移 动过程中无干涉、磕碰等；屋盖运行平稳，无异响或抖动：后 动、制动、停止无异常。 2将活动屋盖移动速度调整至额定速度，逐步增大开合移 动距离，多次手动控制活动屋盖移动并记录相应数据；精确调整 驱动电机加减速时间、转矩限制值等一系列参数值，优化控制

程序。 3按不同的运行速度、不同的开合移动距离，进行活动屋 盖单元自动开合调试，进一步优化控制参数和程序。 4分段记录各驱动电机的输出电流、输出转矩、运行频率 等参数，以及各个传感器的反馈数据，对数据进行分析处理，找 出活动屋盖的最佳控制参数，

.3.12活动屋盖进行开合极限行程检测时，还应同时进 元件校准及微调。按额定运行速度完成10次～15次全程 合运行。

10.3.12活动屋盖进行开合极限行程检测时，还应同时进行感

10.4.1除了现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准） GB50300、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204 （钢结构工程施工质量验收标准》GB50205和设计图纸外，还要 参考产品对土建的有关要求。预理件验收、钢结构施工质量验 收、驱动控制系统安装质量验收与活动屋盖的验收关系最为 密切。

10.4.3综合国内已经实施的开合屋盖工程，支承结构采

的安装顺序，并通过轨道安装时对变形误差的补偿，均可满足台 车适应性要求。对于具体工程，如果由于构造空间或其他因素的 限制，无法通过轨道梁及轨道的调整满足台车运行要求，应提高 支承结构的制作与安装精度。轨道的平面位置和垂直度的校正应 司时进行。垂直度用挂线锤测量，发现偏差可在轨道梁底加垫片 进行校正，轨道顶面圆弧应平滑过渡

10.4.4预理件歪斜非常普遍，对设备安装影响很大，因此预理 反件必须测量四个角点。正误差是指高出平面标高或墙面。 10.4.5开合屋盖结构对轨道接头处的安装精度要求较高，本条

10.4.4预理件企斜非常普遍，对设备安装影响很天，因此预理

GB/T14405的相关规定 10.4.7驱动系统安装的可靠性检查包括支撑滚轮是否全部与轿 道接触、齿轮齿条与相关部件的啮合情况、润滑点是否能顺利 注润滑脂、紧固件连接的牢固性等。防倾翻设备检查包括设备安 装的正确性、相关部件是否有干涉。终点安全插销或锁定装置的 可靠性检验包括安全插销位置的准确性、插销运动的顺畅性和信 号的正确性。在进行相关部件连接紧密性检查时，用0.1kg 头进行敲击检查，抽查数量不少于10%。供电设备检查包括电 览收放的顺畅性、滑触线接触的性能及采用拖链式供电时，拖链 运动的稳定性。屋盖密闭性检查应注意接缝处的密封性能，不得 有漏水现象

10.4.9驱动控制系统验收的前提条件为：开合屋盖驱动控制系 统所有试验、调试已完成并达到合格标准，具备正常运转条件 外部永久性供电工程已经完成：操作使用说明书已经提交。 由于机械系统整体安装完成后，不能对单台设备进行运行测 试，现场工程验收时只审查资料，并对整组设备进行联机验收。 机械性能测试包括活动屋盖运行速度、行程、停位精度等内 容，应满足运行平稳、加减速时无冲击、开合时间等设计要求。 驱动控制系统验收时，还应遵循如下国家现行标准： 《机械设备安装工程施工及验收通用规范》GB50231； 《起重机设备安装工程施工及验收规范》GB50278 《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33。 10.4.10安全功能的测试与判定方法如下： 1各种安全开关：先人工触发5次，每次均能符合要求 然后以额定速度运动5次触发这些开关，每次均能符合要求； 2锁定装置：检查设备的锁定装置的锁定与解锁是否灵活 可靠； 3紧急停机控制元件：在额定速度情况下，触动紧急停正

《起重机设备安装工程施工及验收规范》GB50278： 《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33。 10.4.10安全功能的测试与判定方法如下： 1各种安全开关：先人工触发5次，每次均能符合要求 然后以额定速度运动5次触发这些开关，每次均能符合要求； 2锁定装置：检查设备的锁定装置的锁定与解锁是否灵活 可靠； 3紧急停机控制元件：在额定速度情况下，触动紧急停止

元件，确认实现紧急停机，反复5次，每次均能符合要求； 4不同控制点控制元件的互锁：在某一控制点上操作对某 设备的设置指令，在另一控制点的控制盘上操作同样指令，判断 被拒绝，反复5次，每次均能符合要求； 5安全信号：检查信号与设备运行状态的一致性； 6设备特性和安全标记：检查设备铭牌和安全警示信号： 7如果有液压系统，应在工厂按照液压系统有关标准进行 测试检验。 10.4.11同步精度测试时，同组设备中3次不同行程下（通常 为全行程的1/3以上）的测量数据间偏差若超过30%，则该组 数据作废，增加测量次数，重新检测。 10.4.12电气设备包括：电源柜、配电柜、交流器柜、变频器 柜隔离开关柜等。在进行电气设备的验收时，还应遵守如下现行 国家标准规范： 《低压配电设计规范》GB50054 《通用用电设备配电设计规范》GB50055 《电气装置安装工程电缆线路施工及验收规范》GB50168 《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》GB50169 《电气装置安装工程旋转电机施工及验收规范》GB50170 《电气装置安装工程盘、柜及二次回路接线施工及验收规 范》GB50171 《建筑电气工程施工质量验收规范》GB50303 《电磁兼容限值》GB/T17625.1~GB/T17625.6 《电磁兼容试验盒测量技术》GB/T17626.1~GB T17626.12 10.4.13控制操作系统包括：控制（器）柜、PLC柜、分配 柜、计算机柜、主操纵台、便携式操纵盒（盘）、紧急停止开 关等。

11.1.1与传统的建筑结构不同，开合屋盖结构对运行操作、维 护保养要求很高，否则难以保证其使用功能安全可靠。建筑工程 般属于质监站的职责管理范围，而国家对电梯、游乐设施、舞 台机械等特种设施的验收要求更为严格，属于质量技术监督局职 责管理范围。

11.2.1操作人员应具有相应的机械、电气等专业知识和教育背 景，或经过专业培训，熟悉屋盖传动设备构造及电气知识。活动 室盖操作规定一般包含以下内容： 1每次屋顶开合操作前，维修人员应对机械、控制设备进 行全面检查； 2操作前应检查控制系统是否正常，并启动监测系统： 3检查风速仪数据，并记录； 4在开合操作过程中，操作人员与指挥人员保持联系，根 据指令动作： 5屋顶在半开状态停留时间不能过长，在全闭状态时应插 上安全插销：设备运行过程中，要利用监测系统监视开合全过 程，观察系统运行状态是否有异常，并及时填写屋顶开合运行记 录表； 6在屋盖开合全过程中，严禁操作人员脱离岗位。 举办大型活动时，应提前对开合结构进行全面检查，保证升 合屋盖的正常工作

附录A活动屋盖基本开合方式

A.0.1水平移动开合方式多为双侧开启，每侧可采用单个或多 个活动单元。多个活动单元在屋盖全开状态时平面位置重叠，可 以实现较大的开启率。空间移动开合方式常用双侧开启方式，每 则为单个活动单元。竖直移动开合方式可采用整体活动屋盖

A.0.2绕竖向枢轴转动开启，通常采用多片（瓣）活动屋盖单

元围绕各自的水平轴旋转，多用于小型活动屋盖。 1.0.3水平折叠方式和空间折叠开启方式，可采用双侧开启或 单侧开启。放射状折叠开启在全开状态时，活动屋盖膜材通常收 纳于场地中央的上空

附录B围护结构局部风压系数

B.0.1根据风荷载的脉动特性，局部风压系数极值的最大值常 常对应于风压力的情况，局部风压系数极值的最小值常常对应于 风吸力的情况。 B.0.2根据风压系数时程样本数目，本条规定了风压系数极值 的不同估计方法。 通常，假定风压系数极值均服从极值I型分布，极值I型分 布（图27）为：

P()=exp exp a

其平均值为6十0.5772a，平均值的概率为57%；极值出现 次数最多的众数为6，众数的概率为37%。当采用单一样本时程 的极值作为其估计值时，极值的概率是37%的可能性最大，此

时低估极值的可能性大。因此，应采用多个样本估计风压系数极 直。由于极值的离散性大，在风洞试验中实测风压系数样本数 绒多，得到的极值估计值可能越精确。 B.0.3不少于25个风压系数时程样本时，提取每个时程样本 的最大值、最小值，计算其平均值，得到风压系数最大值、最小 值的估计值。 为了验证本条规定的极值估计方法，对平屋盖风洞试验 得到的风压系数最大值、最小值的实测值和计算值进行比 较，其中屋盖表面共设置了210个测压点，对角线风向情况 下采集了175个足尺结构的10min样本，提取每个样本峰值 因子的最小值、最大值，分别计算其平均值，等值线如图28 所示。本算例将此平均值看作风压系数最大值、最小值的 “真值”。

图28风压系数极值平均值（175个样本）

采用前25个样本，重新计算风压系数最大值、最小值的平 均值作为风压系数最大值、最小值的估计值，等值线如图29所 示。25个样本的估计值与实测平均值的对比如图30所示，每个 测压点风压系数极值的相对误差不超过10%，210个测压点风压 系数极值的平均误差应小于1%

图29风压系数极值平均值（25个样本）

图30风压系数极值平均值对比

B.0.4本条规定了采用最好线性无偏估计方法预测局部风压系 数极值。 利用平屋盖210个测压点前10个样本，按照本条规定的方 法计算风压系数最大值、最小值的估计值，其等值线如图31所 示；10个样本的估计值与实测平均值的对比如图32所示，每个 测压点风压系数极值的相对误差不超过15%，210个测压点风压 系数极值的平均误差小于1%，

图31风压系数极值的平均值（10个样本）

图32风压系数极值平均值对比

B.0.5本条根据Hermite矩模型变换公式，进行了适当的简 化、修正，用于预测局部风压系数极值；特别是风压系数时程的 持续时间小于100min的情况下，采用该方法能够得到相对准确 的估计值。 在建筑物迎风墙面，利用时程的前四阶矩，Hermite矩模型 变换建立了非正态分布时程与正态分布时程之间的一一对应关 系，由此可得到正态分布峰值因子（本标准取3.5）与非正态分

布峰值因子之间的变换关系。 （1）当峰态系数大于3.0时，利用Hermite矩模型理论，局 部风压系数极值的变换公式如下：

式中：Cpe 局部风压系数极值； Cp、op 风压时程的平均风压系数和均方根系数； k、h3、hs 矩模型的变换； g 正态风压时程的峰值因子，本标准取3.5 局部风压系数极值的最大值和最小值分别表示为

Cpe.nax=C,+op·k[3.5+11.25h3+32.375h]

m3 18 6(1+6h） 1 k= V1+2h+6h

式中：m3、m一 一非正态风压时程的第三、四阶中心矩。 但是，简化公式高估了h3、h4，从而高估了极值。采用风 洞试验数据对h3、h4的系数进行了拟合分析，得到以下结论： ①当风压系数时程的三阶中心矩m3<0并且四阶中心矩 m≥3.0时，按下式计算局部风压系数极值：

②当风压系数时程的三阶中心矩m3≥0并且四阶中心 >3.0时，按下式计算局部风压系数极值：

（2）当峰态系数小于3.0时，不再考虑非高斯特性，按下式 计算局部风压系数极值：

JLZJ-JY-GL-002-2020 北京市普通公路交通工程日常养护预算定额(试行)Cp +3.5g Cpe.max 三 3.50. pe.min

利用平屋盖210个测压点前30min时程计算偏斜系数和峰态 系数，按照本条规定的方法计算风压系数最大值、最小值的估计 直，其等值线如图33所示；3个样本的估计值与实测平均值的 对比如图34所示，每个测压点风压系数极值的相对误差不超过 30%，210个测压点风压系数极值的平均误差小于10%

3风压系数极值的平均值（3个

图34风压系数极值平均值对比

附录C主体结构等效静力风压

C.0.1风荷载及风荷载作用下的结构响应的平均值、均 离散性相对较小，因此采用一个风荷载时程样本就可以得 精确的结果

厂背景响应分量的等效静力风压系数。通常，选取结构最大变 形、最大内力（弯矩、轴力、剪力）作为等效目标，计算等效静 力风压系数；因此，采用此方法需要预先确定多个等效自标，分 别计算给出多个等效风压系数。设计人员施加风荷载过程中，应 明确施加的静力风荷载的等效目标，得到对应的结构响应，舍弃 其他结构响应的计算结果

GB／T 37989-2019 轻质硫铝酸盐水泥混凝土C.0.6、C.0.7本条分别给出了背景响应、共振响应对静力风 荷载的贡献。

统一书号：1511232524 定价：35.00元