JGJT 442-2019标准规范下载简介

JGJT 442-2019 塔式起重机混凝土基础工程技术标准(无水印，带书签)

桩基顶面竖向荷载标准值：

Fkz=Fkl+Gkl+Gk2+Fgk =499.50+748.80+152.80+80=1481.10（kN） EERA

2）非工作状态下塔机对基础顶面的作用。 ①标准组合的倾覆力矩标准值：

无起重荷载GB/T 42173-2022 发芽糙米，小车收拢于塔身，故没有力矩M2、M ②水平荷载标准值：

③竖向荷载标准值： 塔机自重：Fkl=499.50kN 基础承台自重：Gkl=748.80kN 格构式钢柱自重：Gk2=152.80kN 承台顶面竖向荷载标准值：

桩基顶面竖向荷载标准值

F=81. 98kN

Fk=Fk=499.50kN

Fkz=Fkl+Gkl+Gk2 =499.50十748.80十152.80 =1401.10 (kN)

式中：SGk 按永久荷载标准值计算的荷载效应值： Soik 按可变荷载标准值计算的荷载效应值

上述两种工况作用于承台顶面的荷载标准值计算结果！

表1承台顶面荷载标准值

注：水平荷载和倾覆力矩的作用方向均为塔身截面的对角线方向。

比较上述两种工况的计算可知，本例塔机在非工作状态时对 基础传递的倾覆力矩最大，故应按非工作状态的荷载组合进行地 基基础设计。控制工况下（非工作状态）的倾覆力矩标准值小于 答机制造商的塔机使用说明书中提供值，原因是塔机制造商的提 供值系根据国家标准《塔式起重机设计规范》GB/T13752 2017规定：沿海地区按基本风压0.80kN/m~1.00kN/m计算。 若塔机现场的基本风压不小于1.00kN/m?，按本标准规定进行 计算的结果，倾覆力矩标准值将大于塔机制造商的塔机使用说明 书中提供值。

计算承台受弯、受剪及受冲切承载力时按荷载效应的基本组 合值设计，属高桩承台应计入承台自重，承台混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB300。 1承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度 符合构造要求，故可不进行承台受角桩冲切的承载力验算。 2承台暗梁配筋计算 承台暗梁截面6×h=800mm×1300mm，钢筋采用 HRB335，混凝土保护层厚度为35mm。 1）荷载计算 塔机塔身截面对角线上立柱的荷载设计值：

YGFk YoMk 1.35X499.5 +1.40X108 Fmax min n L 4 2.26 837.98kN 500.82kN

=YGFk+YoMk 1.35X499.51.40X1080.60 2.26 n

式中：YG、YQ 分别为竖向（永久荷载）荷载及倾覆力矩（可变荷 载为主）的荷载分项系数，Fmin负值表示拔力。 暗梁自重简化为均布线荷载：

暗梁自重简化为均布线荷载

2 X l. 2X4.53

中：lo一一暗梁的计算跨度，即对角线两端基桩的轴线距离 暗梁计算简图如图6所示

2）受弯计算 A、B支座反力为： Ra=一87.35kN（支座反力向下）；RB=755.27kN（支座 反力向上）。 最大弯矩设计值：

Mmax=785.36kN:m

0.2bho =1610mm²，小于最小配筋率pmin 2000mm 100 配6业22，A，=2281mm²>pmin，符合要求。

A=1610mm²，小于最小配筋率pmin 0.Zbhg 2000mm。 100 实配6业22，A=2281mm²≥pmin，符合要求

Vmax =755. 27kN

图7暗染截面配筋简图

勾式钢柱按轴心受压构件设计

1格构式钢柱构造 钢柱的钢材为Q235，分肢由4L160mm×12mm组成，缀板 为一390mm×280mmX12mm，间距660mm，缀板与分肢角钢 的连接焊缝厚度为8mm。钢柱上端伸人承台长度650mm，锚筋 每分肢1业25，钢柱下端插入灌注桩2.5m。格构式钢柱截面如 图8所示。

格构式钢柱计算长度：H。=0.65十15.70十2.0=18.35（n 钢柱分肢的截面面积：A。=37.44cm 钢柱分肢的重心距：Zo三4.39cm 钢柱分肢的惯性矩：Io=I=916.58cm 钢柱分肢的回转半径：iro=iyo=4.95cm 钢柱分肢对最小刚度轴的回转半径i=3.18cm 钢柱的截面面积：A=4×37.44=149.76（cm²） 缀板间距：l=66.00cm

取最不利的非工作状态下进行荷载的基本组合计算

Mk+Fk·h Nmax = YG n L 4 4.53 =839.77(kN）

612.57X102 =iy= =20.22(cm） A 149.76

钢柱对α、y轴的长细比

Lor loy 18.35X100 入=入= =90.75 Z i 20.22

3）格构式钢柱换算长细比：

入r=入o=V入十=V十入？=V90.752十122 =91.54入

or =入o, = 91. 54 >入

5）同一截面处缀板线刚度之和： ZiB=225.16X103cm*/m>6i,=14.47X103cm*/m

领覆力矩按最不利的对角线方

取最不利的非工作状态荷载进行验算。 1）轴心竖向力作用下：

Fk+Gkl+Gk2 499.5+748.80+152.80 n 4 350.28（kN)

2）偏心竖向力作用下：

Fk+Gki+Gk2 Mk+Fkh Qkma n L 499.5+748.80+152.80 4 4.53 =896.47(kN)<1.2R.=1020(kN） Qkmin n L 499.5+748.80+152.80 4 1080.6+81.98X(1.3+15.7) 4.53 =195.91(kN)

Qkmin为竖向拨力195.91kN

住竖向承载力符合要求，按抗压桩和抗拔桩设计

2桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩项轴向压力设计值： Qmax=Qkmax=1.35X896.47=1210.23（kN） P800钻孔灌注桩桩身轴心抗压承载力设计值： =4185.00kN 4 >Qmax，符合要求。 3桩身轴心抗拔承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值： Q=Qkmin=1.35X195.91=264.48(kN) 800钻孔灌注桩通长配筋12业16，桩身抗拉强度设计值： N'=fyA，+fpyAps=360X12X201.1+0=868（kN)>Q 符合要求。 7.3.7型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标准《钢结 构设计标准》GB50017的规定进行计算。十字式型钢平台可参 考本标准第7.2.5条条文说明图3。

2桩身轴心抗压承载力验算

=4185.00k 4

8.1.1塔机基础位于软弱土层较深时，应采用钢板桩等 方可开挖施工，当地下水丰富时尚应采取降排水措施，

8.1.4基础沉降及位移观测方法同建筑主体结构工程。

8.1.5钢立柱和灌注桩的钢筋笼焊接后一起沉入孔位，

台前，应整平钢立柱顶端。型钢平台各构件间的焊接、与钅 的焊接、与塔机基础节的连接是保证型钢平台承载力的关 保证施工质量，且规定焊缝质量等级不应低于二级。

逆作式（自上而下）及时设置竖向型钢支撑（图7.1.2），较高 钢立柱设置水平剪刀撑，有利于加强整体刚度且承载塔机回转产 生的扭矩。 8.1.8基坑开挖到设计标高时：由于钢立柱没有水平构件，是 钢立柱受力最不利的状态，故规定了本条条文。

作式（自上而下）及时设置竖向型钢支撑（图7.1.2），车 立柱设置水平剪刀撑，有利手加强整体刚度且承载塔机回车 的扭矩，

1.8基坑开挖到设计标高时：由于钢立柱没有水平构件

8.2.3~8.2.5塔机基础下采用水泥土搅拌桩复合地基、高压喷 射注浆桩复合地基、砂桩地基、土和灰王挤密桩复合地基及水泥 粉煤灰碎石桩复合地基，其承载力检验应符合现行国家标准《建 筑地基基础工程施工质量验收标准》GB50202的规定。可以工

8.4.5塔机基础的基桩检验可以用本工程同样条件下的工程桩 替代，进行承载力和桩身质量的检验，当桩型或地质条件不同 时，宜按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的规 定，单独进行塔机基础的基桩检测

8.5型钢平台和钢立柱检查验收

8.5.5本条规定参照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收 示准》GB50205的规定，考虑塔机基础为临时性结构，钢立柱 随同灌注桩的钢筋笼安装就位，故本表8.5.5的充许偏差略有放 宽。考虑钢立柱在插入安装中容易产生平面位置的偏差，故修订 版增加了采用模架固定的方法。

8.5.6本条规定参照现行国家标准《钢结构工程施工

标准》GB50205的规定，考虑塔机基础为临时性结构，允许偏 差除平台梁水平度外略有放宽。

A.1 风荷载标准值计算

4地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海 每岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、 以及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市 长指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

A.1.3制定塔机风荷载体形系数μz说明如下：

8. 3. 1 的规定:

n榻桁架的整体体形系数：

单榻架的整体体形系数：

塔身的整体体形系数：

塔身桁架迎风面净投影面积的体形系数：

μst=中、=1.39

μst =中、=1. 39

stw 1.959 =1.95 us & d

项，插人法查出us，然后根据上述公式（1）、公式（2）

A.1.4本条规定说明可以通过塔机独立计算高度H和地

图9考虑高度变化 系数的实际风压

图10简化高度变化 系数的等效风压

A.2独立塔机工作状态时风荷载计算

A.2.2～A.2.3独立塔机工作状态的风荷载计算实例如下： 塔机独立状态计算高度为H=40m，塔身方钢管桁架的截面 为1.6m×1.6m，无加强标准节。在工作状态下，基本风压取值 为0.20kN/m，地面粗糙度为B类。 （1）工作状态时塔机风荷载的等效均布线荷载标准值计算：

·H=0.36X40=14.4（kN

（3）工作状态时风荷载作用在基础顶面的力矩标准值： Msk=0.5Fsk:H=0.5X14.4X40=288（kNm） （4）当风沿着塔机塔身方形截面的对角线方向吹时GB/T 41898-2022 食品金属容器内壁涂覆层耐蚀力和致密性的测定 电化学法 扫描版，上述风 荷载效应值应乘以风向系数α。

A.3独立塔机非工作状态时风荷载计算

出哈 塔机独立状态计算高度为H=40m，塔身方钢管架的截面

塔机独立状态计算高度为H=40m，塔身方钢管桁架的截面

为1.6m×1.6m，无加强标准节。在非工作状态下，按国家标准 《建筑结构荷载规范》GB50009=2012，基本风压取值为 0.75kN/m*，地面粗糙度为B类。 （1）非工作状态时塔机风荷载的等效均布线荷载标准值 计算：

（3）非工作状态时风荷载作用在基础顶面的力矩标准值： M*=0.5Fk.H=0.5X57.2X40=1144.00（kN.m） （4）当风沿着塔机塔身方形截面的对角线方向吹时，上述风 荷载效应值应乘以风向系数α。

附录B格构式钢柱缀件的构造要求

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