GB 50264-2013标准规范下载简介

GB 50264-2013 工业设备及管道绝热工程设计规范

钢产生应力腐蚀，而硅酸盐、钠离子的存在义会对其应力腐蚀起到 局部的抑制作用，故将原规范只对氯离子含量要求改为按现行国 家标准《覆盖奥氏体不锈钢用绝热材料规范》GBT17393中的氯 化物、氟化物、硅酸根、钠离子的含量要求及pH值要求。 4.1.8本条系新增条文。为减少矿物纤维类绝热材料对铝、铜、 钢等材质的设备管道的腐蚀，需增加对此种腐蚀的检验要求。 4.1.9本条系新增条文。鉴于国内工程曾出现过在开车运行时 玻璃棉燃烧的情况，为保证保温材料的安全使用，对岩棉、矿渣棉 和玻璃棉制品须提供最高使用温度的测试报告，其最高使用温度 须高于被保温介质的最高操作温度100℃。 4.1.10本条系修改条文，将原规范中的允许使用温度改为最高 或最低使用温度，增加了对材料提供抗压强度、抗折强度、化学稳 定性热稳定性指标的要求，并明确绝热材料的各项性能应符合设

钢产生应力腐蚀，而硅酸盐、钠离子的存在义会对其应力腐蚀走 高部的抑制作用，故将原规范只对氯离子含量要求改为按现行 家标准《覆盖奥氏体不锈钢用绝热材料规范》GBT17393中的 化物、氟化物、硅酸根、钠离子的含量要求及pH值要求

4.1.8本条系新增条文。为减少矿物纤维类绝热材料对铝、铜、 钢等材质的设备管道的腐蚀，需增加对此种腐蚀的检验要求。 4.1.9本条系新增条文。鉴于国内工程曾出现过在开车运行时 玻璃棉燃烧的情况，为保证保温材料的安全使用，对君棉、矿渣棉 和玻璃棉制品须提供最高使用温度的测试报告，其最高使用温度 须高于被保温介质的最高操作温度100℃。

玻璃棉燃烧的情况，为保证保温材料的安全使用，对岩棉、矿渣棉 和玻璃棉制品须提供最高使用温度的测试报告，其最高使用温度 须高于被保温介质的最高操作温度100℃。 4.1.10本条系修改条文，将原规范中的允许使用温度改为最高 或最低使用温度，增加了对材料提供抗压强度、抗折强度、化学稳 定性、热稳定性指标的要求GB50204-2015 混凝土结构工程施工质量验收规范，并明确绝热材料的各项性能应符合设 计文件和现行各级产品标准的规定

或最低使用温度，增加了对材料提供抗压强度、抗折强度、化学稳 定性、热稳定性指标的要求，并明确绝热材料的各项性能应符合设 计文件和现行各级产品标准的规定

4.2防潮层材料性能要求

4.2.1防潮层材料的吸水率根据现有材料的水平.并与现行国家 标准《设备及管道绝热设计导则》GB/T8175保持一致。 4.2.2本条系修改条文，增加了氧指数的具体要求，和现行国家 标准《设备及管道绝热设计导则》GB/T8175保持一致。根据国 家相关消防标准的要求，为保证材料的阻燃性，氧指数必须达到 30%，故本条列为强制性条文

4.2.3本条系保留条文。防潮层材料如对保护层材料或绝热层 材料产生腐蚀或溶解，将严重影响绝热效果，防潮层材料如有毒则 会对人的健康有害，故严禁使用这类材料。

4.2.4本条系修改条文，增加了防潮层材料的安全使用温度范围

4.2.6本条系新增条文。十多年来，包捆型防潮层材料如聚氨酯

防水卷材广泛用于保冷工程，原规范未列人包捆型防潮层材料性 能要求，本次修订将其新增列出，其性能参数参照企业标准。

4.3.1本条系保留条文。如保护层材料对防潮层材料或绝热层 材料产生腐蚀或溶解，将严重影响绝热效果，故需严防出现此种情 况。

4.3.3本条系保留条文。为防止火灾隐患，绝热保护层材料不得

4.3.3本条系保留条文。为防止火灾隐惠，绝热保护层材料不得 采用易燃材料，故将本条列为强制性条文。 4.3.4本条系保留条文。出于对防火和人身安全的考虑，对贮存 或输送易燃、易爆物料的设备及管道，以及与其邻近的管道要求其 保护层必须采用不燃性材料.故将本条列为强制性条文。

4.3.3本条系保留条文。为防止火灾隐患，绝热保护层材料不得

粘结剂、密封胶和耐磨剂的性能

4.4.1本条系修改条文，强调了应根据保冷材料的性能以及使用 温度来选择合适的粘结剂。对泡沫玻璃用粘结剂增加了宜用弹性 粘结剂和密封胶的要求。 4.4.2本条系修改条文，对伸缩的定义补充了由于温度变化引起 仙缩的阻制冬件

4.4.2本条系修改条文，对伸缩的定义补充了由于温度变化引起 伸缩的限制条件。

4.4.3本条系修改条文，补充了粘结剂施工时环境温度的要求。

5.1.1本条系修改条文。本规范取消了设备及管道的计算分界 线为外径1000mm的规定，这与现行国家标准《设备及管道绝热 设计导则》GB/T8175规定不同。其原因之一是，现行国家标准 《设备及管道绝热设计导则》GB/T8175规定将外径大于1000mm 的管道或设备视为平壁以便简化计算，随着计算技术的发展已无 实际意义；原因之二是，将外径1000mm以上的管道视为平壁后： 其绝热层厚度将无故增加，绝热工程投资也相应增加，经济效益 降低。 当热价低廉、保温材料制品或施工费用较高、根据公式计算得 出的经济厚度偏小以致热损失量超过附录B规定的最大充许热 损失量时，应重新按表内最大允许散热损失的80%～90%计算其 保温厚度。新增对保温结构的外表温度的要求，参照现行行业标 准《火力发电广保温油漆设计规程》DL/T5072，略有改动。 本规范规定的保温厚度计算原则与现行国家标准《设备及管 道绝热技术通则》GB/T4272和《设备及管道绝热设计导则> GB/T8175的原则是基本一致的。 5.1.2、5.1.3这两条的计算原则与现行国家标准《设备及管道绝 热技术通则》GB/T4272一致

5.2.1本条系修改条文。保冷计算的基本原则保持不变

5.2.1本条系修改条文。保冷计算的基本原则保持不变，但明确 说明保冷厚度计算原则是采用不会结露的“允许冷损失量”下的厚 度，并用经济厚度进行校核和调整。保冷厚度计算原则与国内传

5.3.2绝热经济厚度计算公式编制经数学推导，推导过

5.3.3本条系保留条文。

5.3.3本条系保留条文。 5.3.4本条系修改条文。经传热学推导，原公式符号角标有误 推导过程如下：

按传热学基本公式，以下儿个公式

式（1）和式（3）可

D,In D2 Do [Q] a

5.3.6平面型设备双层厚度计算公式根据数学推导而得。 5.3.7～5.3.10这四条系修改条文。原规范确定的防结露计算 的保冷外表面温度为露点温度，其取值和国内的其他相关规范的 取值相差较大，为保持规范的一致性，本次修订改为防结露计算的 保冷外表面温度为露点温度加0.3℃，这与现行国家标准《设备及 管道绝热技术通则》GB/T4272第6.2.1条相一致。将原规范公 式（4.3.7）～公式（4.3.10）中的T。改为T。 5.3.11本条系修改条文。公式（5.3.11）用于圆简型给定绝热结 构外表面温度（如防烫伤时可取为60℃）的绝热层厚度计算。 5.3.12本条系修改条文。公式（5.3.12)用于平面型给定绝热结 构外表面温度（如防烫伤时可取为60℃）的绝热层厚度计算。 5.3.13本条系修改条文。延迟介质冻结、凝固、结晶保温厚度计 算公式，是按热平衡原理推导而得。本公式与现行国家标准《设备 及管道绝热设计导则》GB/T8175附录B中公式B.1不同，一是 本规范是用法定计量单位导出的；二是考虑到不少物料在温度接 近凝固点时，黏度及流体阻力急剧增加，当贴管壁的物料凝固后还

会引起安全阀、止回阀及部分仪表管件不能正常丁作，故本公式未 计人贴附在管壁上的物料凝固时放出的热量。原规范中符号V 和V.的单位有误，应为m/m。 本公式也与原规范公式（4.3.13）有所不同，因为修改后公式 更准确、简单，而且与本规范其他公式相协调。公式相关推导和比 较过程如下： 按热平衡原理，令介质及管道在不出现冻结时间内的散热量 等王同期内通过绝热层对外散热量可得下式：

由式（5）、（6)得：

D, In 2元2 D. 元Dα

5.3.15本条系新增条文。球形容器保冷层厚度计算公式根据数 学推导而得

5.4.1本条系原规范保留条文。

5.4热、冷损失量计算

适度控制。 在实际运用中，“4.5”一值是可以根据能价与绝热结构单位造 价的价格比作适当调整。当此价格比高时.可小于4.5，反之 亦然。 从此说明可知，露点T。是保冷和防结露计算的重要数据。T。 只能通过T。、Ta表才能查到,而所有现有的T。、山、Ta表格均没 有湿度出小于65%的地区的数据，我国西部的克拉玛依湿度仅 32%。不同地区环境温度、相对湿度、露点对照表详见附录C。 5.4.3本条系修改条文。圆筒型单层和双层热、冷损失量计算公 式与传统表达方法不同，是因旧的表示法计算出来的为每米管道 热损失量，其数值是否超过国家标准规定的指标，不能直接看出 来，而本规范的表达式便于超标判别，且给出了新旧单位的简便换 算公式，可应变自如。新增第7款球形容器冷损失量计算公式，该 公式是由数学推导而得。

5.5绝热层外表面温度计算

5.6.1、5.6.2双层绝热的界面温度计算公式由数学理论推导

5. 7. 1 本条系保留条文

1热价P（元/GJ）计算。热价P的值.直接影响经济厚 度。热价P：由成本、税金和利润构成，成本包括燃料费、电费、水 费、固定资产折旧费、修理费、工资等。为使热价计算公式有很好 的操作性，故简化成仅以燃料价和锅炉效率为基础的近似表达式， 新建工程可以参考当地的政府定价或政府指导价。对于难以搜集 到这些数据的地区.为减小误差，又避免精确计算的繁，可按公 式5. 7. 1 计算。 2对火电站或其他用蒸汽做功的情况，对汽轮机做功后抽出 的蒸汽其拥值降低，价格应相应折减。折减率本规范称之为值 系数C2，C，为抽出蒸汽值与新蒸汽拥值之比。值的计算公式 在热力学专著上均可查到。 表5.7.1的拥值数据是用拥值的计算公式计算出一系列数据 取其平均值而得，宜在要求不十分严格的工程中或初步设计阶段 更用，以避免精确计算查找熔、嫡数据麻烦。 由于热价计算很复杂，非常精确是困难的，为使公式有很好的 噪作性，故简化成上述最后的仅以燃料价和锅炉效率为基础的近 以表达式

5.7.2本条系修改条文。冷价计算比热价更复杂，一般制

不是用一次能源（指煤、油等），而是用二次（蒸汽）甚至三次（电）能 源。由于设备折旧及能源消耗，冷价P。一般比热价PH为高。特 别是深冷，冷冻系数降低和不锈钢设备的昂贵，更导致P.直线上

7%（建在市内） 城市建设维护税=营业税×^5%（建在县） 1%(建在乡)

的3%.即教育费系数为0.03×0.03=0.0009。则计入费税以后 的总造价上升为（1十0.03十0.0015+0.0009）=1.0324，即F，= 1. 0324。 保护层材料损失F。及重叠系数F。也是参考《全国统安装 工程预算定额》取的平均值

V.=0. 53 : (G. :P)0.25

武· 空气运动黏度（m/s）： D,一绝热层外径.当为双层时.应代人外层绝热层外径D 的值；

一空气体积膨胀系数（K），按下式计算：

计算出N.后,按下式计算出对流换热系数α。

式中：^k一一空气的热导率[W/（m·K)。 室内设备及管道保护层材料的辐射传热系数按下式计算：

5.669 273+T 273T 100 100

5.9.1本条系修改条文。将原规范防结露计算的保冷外表温度 应为露点温度改为露点温度加0.3℃，与现行国家标准《设备及管 道绝热技术通则》GB/T4272取值一致。 5.9.2～5.9.4保冷计算数据选取与我国现有保冷规范基本 一致。 5.9.8本条系修改条文。保冷层厚度所以要用保冷厚度修正系 数K进行修正，原因之一是计算时各参数取值与实际气象、材料 性能数据有一定误差；二是材料随使用时间延长、老化、吸湿，促使 保冷效果下降。本次修订增加了聚异氰腺酸酯、泡沫橡塑、酚醛材 料的K值系数.并调整了原有材料的K值系数。在取修正系数 值时，对有关数据、性能、施工质量等把握性大的，取下限；反之.取 上限。

6.1.1本条系修改条文。保温结构由保温层和保护层组成与现 行行业标准《石油化工设备和管道隔热技术规范》SH3010的提法 一致，也符合目前的常规保温习惯做法。在保温结构中，热流方向 由内向外，一般外面潮湿气、水不会浸入到保温层内部。同时本规 范的第4.3.1条、第6.4.1条和第6.4.4条中对保护层选材、安装 已有防水的要求。故对一般保温结构，不设防潮层已能满足实用 要求。由于地沟内的保温管道，大都处于潮湿环境下工作，保温层 常被浸湿，故保温结构中应有防潮层，且保温材料宜选憎水性的 材料

常被浸湿，故保温结构中应有防潮层，且保温材料宜选憎水性的 材料。 6.1.2本条系修改条文。保冷结构内的防锈层按相关的防腐规

6. 1. 2 本条系修改条文。保冷

结构改为由保冷层、防潮层和保护层组成。这与现行行业标准《石 油化工设备和管道隔热技术规范》SH3010的提法一致。

6.2.3绝热层材料厚度按10mm分档，是参照我国绝热材料生 产情况而定的，如分级太细，势必增加生产成本及使用上的不便， 自前国内生产的硬质绝热材料最小厚度为25mm～30mm，国外习 惯于英寸.最小厚度为1in（25mm），我国亦可采用。厚度太薄在 生产与使用中破损大。

6.2.4本条系修改条文

（1）绝热材料压制成型时，若厚度过厚，会出现保温材料制品 承压面紧密，支承面稀疏，内部气孔不匀的情况。同时为了减少管

道热膨胀造成绝热层裂缝引起的热损失，以及减少管壳间的纵横 缝隙造成的对流及辐射热损失，对较厚的绝热层采用分层及错缝 压缝措施，会起到很好的效果。本规范的分层厚度是参考表1选 定的。

各种规范的绝热层厚度分层标准（mm）

综合对比国内外标准后，本次修订将原规范绝热层总厚度大 于或等于80mm分层改为：绝热层厚度大于80mm，分两层或多层 施工。 （2）一般耐高温的保温材料制品，密度大导热系数也大，耐热 温度较低的，密度小导热系数也小。因此高温设备及管道如采用 单一较昂贵的耐高温保温材料制品，势必引起保温厚度增加，保温 投资增加，设备基础和管道支架荷重也增加，这就不够经济。如采 用复合保温结构，即内层使用耐高温的材料，外层使用较便宜的耐

热温度较低的材料.其经济效益可能提高。因而高温和深冷介质 表面可使用复合保温结构。 但在工程中，由于增加了保温材料品种与规格，增加施工工作 量及内层施工质量差时，会发生热穿透使外层材料承受超温损害 等多种因素，采用复合保温结构尚不普遍，故本条未作硬性规定。 而是用可选用”措辞。 同理.在深冷的保冷结构中，将较昂贵的能耐深冷温度的保冷 材料作为里层，面将较便宜的只能耐普冷温度的保冷材料作为外 层的复合保冷结构，在保证工程施工质量情况下，经济效益也可能 较好。

热温度较低的材料·其经济效益川能提高。因而高温和深冷介质 表面可使用复合保温结构。 但在工程中，由于增加了保温材料品种与规格，增加施工工作 量及内层施工质量差时，会发生热穿透使外层材料承受超温损害 等多种因素，采用复合保温结构尚不普遍，故本条未作硬性规定， 而是用“可选用”措辞。 同理.在深冷的保冷结构中，将较昂贵的能耐深冷温度的保冷 材料作为里层，而将较便宜的只能耐普冷温度的保冷材料作为外 层的复合保冷结构，在保证工程施工质量情况下，经济效益也可能 较好。 6.2.5、6.2.6根据实测.缝隙辐射和对流引起的热损失为保温良 好处的几倍至几十倍，所以错缝和压缝十分重要。 6.2.7本条系修改条文，补充了拼缝宽度的要求，依据现行国家 标准《工业设备及管道绝热工程施T规范》GB50126制定。 6.2.8本条系修改条文.补充了该部位保冷厚度要求，依据现行 国家标准《工业设备及管道绝热工程施T规范》GB50126制定。 6.2.9本条系修改条文。绝热结构的支承与紧固结构是保证绝 热结构有足够的机械强度.在自重、风力、雨需和振动等附加载荷 下不致破坏。设备与管道的绝热效果，在合理选择绝热材料、厚度 的前提下，绝热结构中支承与紧固结构设计的正确与否则直接影 响绝热结构的使用寿命与绝热效果。支承与紧固是绝热结构中的 重要组成部分.故应在设计与施工时加以重视。 1支承件的承面宽度，参照现行国家标准《下业设备及管道 绝热丁程施T规范》GB50126规定：应小于绝热层厚度10mm~ 20mm。 2支承件的间距与现行国家标准《工.业设备及管道绝热工程 施工规范》GB50126规定一致。

好处的几倍至几十倍.所以错缝和压缝十分重要。

标准《丁业设备及管道绝热工程施工规范》GB50126第4.3.2 条第1款不同，是因为塑料钩钉本身的粘结强度有限，老化脱 落，不宜作攀系铁丝柱桩。当保冷材料制品向已定位的塑料钩 钉穿挂时.常因易裂和缝隙难对准，造成空穴和间隙过大而影响 绝热效果。 6.2.11本条系修改条文。捆扎用材料规格是参照现行国家标准 《.T业设备及管道绝热T程施T规范》GB50126第5.3.1条适当 修改制定的。本条补充了球形容器的捆扎规定。国内有关资料对 绝热层捆扎间距的规定如表2所示，

表2绝热层捆扎间距规定（mm）

表2所列绝热层捆扎间距.天致在200mm～100mm之间。 调查国内各施工单位.大多数也是这样做的。故本条款对绝热层 捆扎间距的规定，既考虑了捆扎材料的节省·又要做到技术上 合理。

6.2.12本条系修改条文

1设备或管道绝热层采用硬质绝热制品时，应根据介顶皮 与实际情况在绝热层上留设伸缩缝。因为任何固体材料在不同温 影响下，有不同线膨胀或收缩率。软质材料的线膨胀能白身吸 收，硬质材料则不能。故本条规定硬质绝热制品的绝热层设计中 立留伸缩缝。 2伸缩缝间距过小，热损失增加，安装费提高，伸缩缝间距过 大，硬质材料易被挤坏，与不设缝等效。故对高温和深冷.T.况.伸 缩缝设密些；反之，设稀些。 3伸缩缝留设位置规定与现行国家标准《工业设备及管道绝 热工程施T规范》GB50126第5.13节规定基本一致.但对弯头处 伸缩缝数量不作规定。根据力学分析，弯头的变形也是不充许超 过虎克定律允许值的.因此弯头处过多地设置伸缩缝是有害无 益的。 本次修订将原规范中的"错缝距离不大！100mm”改为不小 王100mm".错缝距离应规定下限值

6.2.14本条系新增条文。锌和不锈钢接触，在火灾时，熔融锌会 渗透进不锈钢的晶界，导致晶间裂纹并失效。故绝热结构中的镀 锌辅材严禁和不锈钢管道或设备接触

6.3.1在保冷结构中热流方向与一般保温结构中相反

6.3.在保冷结构中热流方向与一般保温结构市反，外界的潮 湿（水蒸气）将随热流而渗人保冷层中.产生结露（凝结水）甚至结 冰，使保冷材料导热系数增大.结构开裂和损坏，因而保冷结构中 必须设置防潮（隔汽）层。保冷层厚度的设计必须保证防潮层表面 的温度，即使在环境气温与湿度很坏的条件下也高于露点温度，即 防潮层必须有良好的气密性和耐候性。防潮层是保冷结构中防 水、防湿维持保冷层保冷效果的关键.故防潮层必须完整严密、厚 薄均匀、无开裂、无气孔、无鼓泡等缺陷。 根据调查，地沟大多潮湿并有不同程度的进水现象。保温管 道常被浸湿·故地沟内管道保温层外表面也应设置防潮层

6.3.3以沥青为主要材料的阝

布），在施丁时要将沥青加热熔化，并保持一定温度，这在施工时虽 很麻烦，但多年实践证明，这样易于达到质量要求。在低温绝热材 料中要注意，其中有些泡沫塑料只能耐温到70℃～100℃，这时则 宜选用冷法施工的阻燃性沥青胶玻璃布结构

6.4.1如果没有保护层，绝大多数绝热层寿命均很短。星然自前 使用的复合硅酸盐涂料在室内安装时可不设保护层，但在室外安 装时，仍应做防水等处理。 6.4.2本条系修改条文。本次修订，增加了有防火要求宜选用不 锈钢薄板的规定。 国内相关标准，对金属保护层厚度的选用规定如下： （1）现行国家标准《设备及管道绝热设计导则》GB/T8175推

国内相关标准JGJ／T152-2019 混凝土中钢筋检测技术标准及条文说明，对金属保护层厚度的选用规定如下： （1）现行国家标准《设备及管道绝热设计导则》GB/T8175推

学使用厚度为0.5mm～0.8mm的防锈铝板或镀锌薄钢板作为绝 热结构的保护层。 （2）现行行业标准火力发电厂保温油漆设计规程》IT 072规定：金属保扩层选用铝合金板时.管道选用0.50mm~ .0mm厚度.设备和矩形烟风道选用0.60mm～1.0mm厚度；金 属保护层选用镀锌薄钢板时.管道选用0.35mm~0.75mm厚度 没备和矩形烟风道选用(.50mm~0.75mm厚度。 （3）现行行业标准石油化T设备和管道隔热技术规范》SH 3010第4.1.18条规定：金属保护层选用铝合金薄板时.管道选用 0.4mm~0.6mm厚度.设备选用0.8mm~1.0mm厚度；金属保 护层选用镀锌薄钢板时.管道选用0.3mm～0.5mm厚度，设备选 用0.5mm~0.7mm厚度。 本规范表6.4.3中的铝含金薄板和镀锌溥钢板的厚度为综合 以上规范推荐值而得。不锈钢薄板因其防锈、防火性能好，近年来 在逐渐被使用，故在本规范表6.4.3中增加了不锈钢薄板，其厚度 取值参照了部分国内外工程公司的工程规定。 6.4.4本条系修改条文。增加了对水平设备及管道上纵缝的位 置要求，以保证保护层的防水性。增加了直管及弯头起弧处的环 缝设置，以满足热膨胀的要求。 6.4.5本条系修改条文。金属保护层在安装中.不可避免地会遇 到很多障碍（如支管等）需要开口安装。这些开口部位就是雨水等 容易渗进的位置，施工中用的密封材料必须具有防水、防潮、不收 缩、耐候性强等特点，与金属保护层结为一体，达到整体防水功能 保护层结构应能有效防止水进入绝热层内。 6.4.6本条系新增条文：大型立式设备、贮罐由于受风力等的影 响，铆钉、白攻螺钉易松脱。由于表面积过大、白身强度不足以克

到很多障碍（如支管等）需要开口安装。这些开口部位就是雨水等 容易渗进的位置，施工中用的密封材料必须具有防水、防潮、不收 缩、耐候性强等特点，与金属保护层结为一体，达到整体防水功能 保护层结构应能有效防止水进人绝热层内。

6.4.6本条系新增条文：天型立式设备、贮罐由于受风刀等的

A.0.1表A.0.1中序号1：硅酸钙制品数据录自现行国家标准 《硅酸钙绝热制品》GBT10699。 表A.0.1中序号2：复合硅酸盐制品数据录白现行国家标准 《硅酸盐复合绝热涂料》GB/T17371、现行行业标准《复合硅酸盐绝 热制品》JC/T990和《火力发电厂保温材料技术条件》DL/T776。 表A.0.1中序号3和序号4：岩棉制品和矿渣棉制品的数据 是按现行国家标准《绝热用岩棉、矿渣棉及其制品》GB/T11835 和部分岩矿棉厂家的数据综食提出的。 表A.0.1中序号5：玻璃棉制品的数据是按现行国家标准《绝 热用玻璃棉及其制品》GB/T13350和部分玻璃棉厂家的数据综 合提出的.其中导热系数方程是参考《绝热用矿物纤维制品规范》 ASTMC612。 表A.0.1中序号6：硅酸铝棉及其制品的数据是按现行国家 标准《绝热用硅酸铝棉及其制品》GB/T16400及部分硅酸铝棉厂 家的数据提出的，其中导热方程沿用原规范中的导热方程。 表A.0.1中序号7：硅酸镁绝热制品的数据是根据企业标准 及其第二方检测机构的检测数据提出的。 1.0.2表A.0.2序号1：柔性泡沫橡塑的数据是按现行国家 标准《柔性泡沫橡塑绝热制品》GB/T17794和部分橡塑厂家的数 据综合提山的。 表A.0.2中序号2：硬质聚氨酯泡沫塑料的数据是按现行国 家标准《建筑绝热用硬质聚氨酯泡沫塑料》GB/T21558的数据和 邵分聚氨酯生产厂家的数据综合提山的。 表A.（.2巾序号3：泡沫玻璃的数据是参照泡沫玻璃绝执制

晶规范》ASTM（552、现行行业标准泡沫玻璃绝热制品》JC617 和部分泡沫玻璃厂家的数据综合提山的。 表A.0.2中序号：聚异鼠脉酸酯的数据是参照现行国家标 准《绝热用聚异氰腺酸酯制品>GBT25997和部分聚异氯脲酸酯 生产厂家的数据综合提山的： 表A.0.2中序号5：高密度聚异氰脲酸酯的数据是参照现行 国家标准《绝热用聚异氰脲酸酯制品GB，T25997和部分聚异氰 脲酸酯生产厂家的数据综合提出的

规范住房和城乡建设部工程建设行政处罚裁量权实施办法（2019年11月1日起施行）附录B最大允许热损失量

表B系修改条文。最大充许热损失量中，650℃以内的数据 与现行国家标准《设备及管道绝热技术通则》GB/T4272一致 700℃～850℃的数据用外延法取得 由于.上述通则中表1和表2的文字.有可能被当作“设备、管 道外表面，允许最大热损失量而造成误解（经计算，若按这种理解。 对导热系数入=0.07W（m·℃）的保温材料.以300℃的管壁温 度，$57mm的管道的厚度计算值可高达1000mm～10000mm 厚），故本规范将最大允许热损失量明确表示为绝热层外表面”最 大允许热损失量。

统一书号：1580242·051 定 价：23.00元