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GB51084-2015 有色金属工程设备基础技术规范

动*设计计算，对大块式、墙式基础，一般按本规范第A.1节 并参考第7章往复式机器基础的有关规定进行。对构架式基础的 动*设计计算，一般按本节和第8.3节以及本规范附录A的有关 规定进行。

8.3汽轮发电机组基础

8.3.1近年来有色金属工程，行 轮发电机组应用数量逐浙增 长，除了用于传统性工艺生产热电供求之外，发展较快的目前是节 能、余热利用等热电工程项目。据资料统计显示：当前有色金属工 程较为普遍应用的汽轮发电机组，功率多在6MW～30MW范围 内，工作转速为3000r/min。 本节主要针对工程常遇到的汽轮发电机组，根据其基础在工 程设计中的技术要求而制订。对于其他中转速类机器如离心式压 缩机、动*式泵、中速电动机等基础，可参考本节规定实施。 8.3.2构架式基础应强调注重结构的概念设计，从总体上把握该 类基础的基本特征。应当通过吸取工程经验，精心配置，完整分 析、计算以及良好的构造措施，确保实现刚度、承载能*和动*特 性三个基本要求均达到良好的水平。 设计中，构架式基础应具有一定的结构刚度，这是机组在高速 运行中保持安全、稳定必不可少的条件。以大、中型汽轮机组为 例，由于其数个转子共同组成旋转体系，具有较长的轴系支承，必 须有良好的结构刚度作保证。： 构架式基础是由顶板及其纵横构架梁、支承柱、底板等结构构 件组成，在各类静*、动*荷载和温度、地震等作用下，其承载能* 和必要时对正常使用极限状态的有关要求，应当满足现行国家标 准《混凝土结构设计规范》GB50010、《建筑抗震设计规范》 GB50011的相关规定，使得结构构件符合生产使用的安全性和耐 久性。 作为支承动*机器的基础，必须充分考虑机器与基础的相互

作用及影响，依据理论研究和多年工程实践，对旋转类机器的构架 式基础，通过研究并控制基础顶面的振动线位移、振动速度限值JG／T 148-2018 钢管散热器， 以合理的结构设计，实现良好的基础动*特性指标。 对于较为大型、新颖的汽轮发电机组，结构的选型可通过必要 的比选、优化程序：首先可加大扰*作用点构件的质量，使顶板具 有一定的质量和刚度，并以顶板构件、柱的断面、柱的位置等参数 为变量，进行构架式基础动*特性的反复优化、比选、验算。以减 少基础的振动，减小扰*作用点基础构件的最天振动幅值为自标， 从而选择最为适宜的含构架各构件最佳断面的基础结构

机时，应根据凝汽器颈部与汽缸的连接方式决定是否考虑凝汽器 的真空吸*。汽轮发电机组中凝汽器的真空吸*因凝汽器与汽缸 的连接方式不同，会产生不同的荷载分布，当凝汽器颈部与汽缸柔 性连接时，按本条式（8.3.3）计算，且应对构架式基础直接承受* 的结构构件，做承载能*的验算。当凝汽器与汽缸刚性连接时，凝 汽器通过弹簧支承在下部支上。此时凝汽器与低压气缸可视作 一个整体，因而不会产出真空吸*。 凝汽器重量的分配应随安装操作顺序而定，一般是先将凝汽 器支承在支墩的弹簧上，然后再完成颈部的刚性连接，这样凝汽器 本身的重量就全部由下部弹簧承受，而以后发生的凝汽器汽室或 工作水室的充水重量则全部由基础上部结构承受；当部分充水后 再完成颈部的连接，则荷载的分配将随之改变。因此基础设计前 应了解机器具体的安装要求，并应考虑荷载的最不利布置和组合。 关于环境温度的作用，当大型构架式基础长度超过规定，温差 大于20℃且难以通过一般构造措施消除温度影响时，宜进行纵向 框架的温度应*的计算。通常工程中多采取构造措施加以解决， 如选用后浇带、增设温度筋等，尽可能不做温度应*的计算。 8.3.4中转速机器的扰*值、作用位置、作用方向一般由工艺专

8.3.4中转速机器的扰*值、作用位置、作用方向一册

工程设计计算出现难题。 为了满足工程设计需要，在调查研究的基础上，对汽轮机等中 转速的机器，可采用扰*系数（k。）与其机器转子重量（W。）的乘 积，作为机器近似扰*的标准值（Pk）。 除条文规定的扰*计算方法之外，工程中也可选用机器转子 质量（mg）、机器的*频率（w）以及转子的偏心距（e）等参数，通过 下列理论性通用计算公式，计算得到机器扰*的近似标准 值（P）：

Pvk=mgew"(= 、z)

式中：Pvk 机器沿竖向或水平横向的扰*标准值（kN）； mg 机器旋转部件的质量（t）； W 机器扰**频率（rad/s）； e 机器旋转部件偏心距（m），可按表1选用。

表1中转速机器旋转部件偏心距

注：表中工作转速为中间值时，按直线插入取值

8.3.5汽轮发电机组等中转速机器的基础，其设计计算的内容和 有关要求涉及静*与动*两部分内容，与本规范中的第8.2.4条 相对应。两条分别对两类转速机器基础的结构设计作了概括梳 理。其中静*部分在第3章已有全面的规定。动*计算的具体技 术要求按本规范第8章及附录A的有关规定执行。 本条第2款“对于构架式基础应计算基础顶面的振动线位 移，可只计算扰*作用点处的竖向振动线位移”的规定，与现行国

家标准《动*机器基础设计规范》GB50040中“一般情况下，只需 计算扰*作用点的竖向振动线位移”是一致的。这一规定也是适 应多自由度体系的实际情况制订的，由于多自由度体系分析计算 需将结构进行*学模型简化，通常将梁的中点设为一个质点（即只 有一个自振频率）。此时，扰*作用点处计算的竖向振动线位移即 是该梁振动线位移的控制值。但是在某些特定情况下，可能会将 主梁分设为2个～3个质点，主梁具有多个固有频率与多个振型， 比时扰*作用点处的竖向振动线位移值就不一定是该梁上的振动 线位移的控制值，需要做各个振型的分析验算。因此在执行本规 定时，设计者应当注意相关的条件、假定等要求，从而据实确定验 算的内容。 8.3.6采用空间多自由度体系模型是构架式基础较为精确的振 动计算方法。构架式基础实际上是一个无限自由度体系，在保证 体系的刚度分布与原来一致的前提下，通过*学模型将梁、柱的分 布质量集中到有限个节点上，简化为空间多自由度体系，选用专门 的电算程序进行结构动*分析计算，计算成果较为精确合理。因 此选用空间多自由度体系模型是构架式基础分析计算首选的 方法。 本条给出了结构动*分析所采用的各种计算参数的取值。有 关空间多自由度体系计算详见本规范附录A的规定

8.3.7部分构架式基础的动*计算在一些特定的条件或当采取

目前，空间多自由度体系的分析方法是比较接近基础的理想 振动状态，且分析计算中，考虑了机器工作转速士25%的扫频，计 入了结构发生多个共振的不利影响，使分析计算更为全面、合理。 但是应当看到，目前构架式动*机器基础分析仍然存在不足。由 于主要技术参数（如扰*值)存在的不准确性及一些技术假定的差 异（质点数量，机座、管、壳的刚度，阻尼选取等），因此其计算成果

也具有一定的相对性。 在空间多自由度体系分析的同时，工程中相继出现了一些简 化计算方法。所谓简化计算，是与较为精确的空间多自由度体系 的分析方法相比较而言，前者是通过适当的技术假定，在精确理论 分析的基础上，主观地省略、简化一些次要因素（参数）后，做简明 的分析计算，且以多个工程实例分析、对比，从而获得工程通用的 计算方法。 考虑空间作用的两自由度体系的简化计算，是将空间构架中 的横向构架作为平面构架，以“空间影响系数”近似替代空间作用， 按照平面构架进行分析计算。采用两自由度体系简化计算时，构 架柱的刚度（K2）及质量（m2）与横梁的刚度（K）及质量（m1）之比 是影响振动性能的重要参数，应依据工程的实际数据计算，计算方 法详见本规范第A.2节。 将空间构架中的横向构架分解成平面构架的简化计算方法与 空间多自由度的分析方法相比肯定存在差异，有的差异还可能较 大。但是只要该简化计算的成果符合工程需要，能够经得起工程 实践的检验，并满足机器本身对容许振动幅值的要求，合理的简化 计算方法在有色金属工程设计中是可行的。 本条第2款，汽轮发电机组构架式基础满足表8.3.7的条件可 不做振动计算，是引自现行行业标准《火*发电厂土建结构设计技 术规程》DL5022的有关规定，并结合有色金属工程实际加以制 订的。

可以采用静*当量荷载（简称“当量荷载”）替代机器扰*，进行简 化计算。当量荷载值（Nv）是通过多年工程实践经验总结、归纳确 定的，其实质是将机器的扰*值（P）乘以动*放大系数（）并计 入混凝土材料的疲劳（β）后的乘积得到，取代静*计算的当量荷 载标准值（Nv）。 在实际工程中，中转速各类机器基础的当量荷载值可直接依

据机器的工作转速、机器转子的重量，以及构架顶面梁和构架柱集 中的质量等参数，通过给出的相应表格计算取得。 根据电*系统工程设计资料，对工作转速为3000r/min的汽 轮发电机组，当不做振动计算时，发电机组竖向和水平向的当量荷 载可按照表2采用，

表2发电机组的当量荷载值（kN)

构架第讠点的竖向当量荷载、水平横向构架总当量荷载以及水平 纵向总当量荷载。水平横向构架总当量荷载以及水平纵向总当量 荷载求出后，尚应按照本条第3款第3项的规定进行各棉构架当 量荷载的分配。 8.3.9为保证机器设备的使用寿命和安全运行，同时满足环境对 机器振动的影响许可度，工程设计需对动*机器基础的最大振动 位移、振动速度、振动加速度等值作出严格的限制。汽轮发电机组 基础顶面控制点的计算最大振动位移应满足本条规定，并符合本 规范第3章对振动容许限值的有关规定。 8.3.10用于大功率的发电机组，通常多选用同步电动机，同步电 动机在工程设计中需考虑其短路*矩。同步电机的短路*矩来源 是：电机在短路时，转子具有外加直流励磁，其磁场仍起作用，因而 在短路瞬间，转子惯性使之仍以原来转速旋转。为此转子切割闭 合的定子线圈造成电机内部瞬时冲击，形成一组以*偶形式出现 的*矩，称为短路*矩。如果将短路*矩值除以固定电机的螺栓 距离值，即可求得作用在基础面上的短路*矩荷载值。

8.4透平压缩机组基础

8.4透平压缩机组基础

8.4.1，以透平压缩机为代表的高转速机器，其工作转速在 3000r/min以上，透平机械是装有叶片的转子作高速旋转运动，流 体（气态或液态）流经叶片之间的通道时，叶片与流体之间产生* 的相互作用，从而实现能量转化的动*式流体机械（涡轮机）。透 平机械中的工质可以是气体蒸气、燃气、混合气体，也可以是 液体一一水、油、溶液。透平机械以其流体流动的方向分为轴流 式、径流式以及斜流式三种形式。目前，透平压缩机组正向着高转 速一一超过10000r/min工作转速以及大功率、大流量为代表的大

型化方向发展。 本节规定主要是针对透平压缩机组基础设计的具体实际制 的,对于其他高转速类机器基础,可参考本节规定实施。

8.4.3透平压缩机组等高转速机器的扰*值、作用位置、作用方

.4.6高转速机器设备往往采用变速装置来提升机器的工作

速。自前透平压缩机的工作转速很高，是一般电动机转速的数倍 以上。通过调速装置来实现增速效果。为此在工程设计中既应得 到机器的工作转速，它是确定机器扰*值、扰*频率的重要数据， 同时还需要取得该机组的驱动机、变速器等附属装置的工作转速、 质量分布等有关参数，其对工程的影响不可忽视。 采用电动机驱动高转速压缩机时，两台机器组成的机组放置 在同一基础项板上。从以往大量的工程资料可知，电动机虽转速 不高（1500r/min～2000r/min），但转子重量却大于压缩机，致使 电动机的扰*会大于压缩机。相应的振动效应也较大，可能使机 器基础控制点的振动幅值加大。工程设计中应根据实际配置，分 别对机器基础做高转速与其他转速的振动计算。当高转速压缩机 与驱动机之间设有变速装置时，计算机器转子重量时，尚应计算变 速装置内相同转速的齿轮自重，参与相同转速动*分析计算。求 解出各自振源作用下，基础顶面控制点的振动位移，并按照本规范 第3章的相关规定计算总振动位移、总振动速度和总振加动速度

8.4.7高速离心式压缩机，基础顶面控制点的振动速

础设计规定》HG/T20555的有关规定制订的

8.4.11地基的弹性对构架式基础的动*作用具有一

其中对转速小于或等于1ooor/min的机器基础影响较大，不容忽 略。而对等于或大于30o00r/min的机器基础影响很小，可不考虑 为此，本条规定：当机器工作转速小于或等于1500r/min的构架式 基础，宜考虑地基的弹性影响，视地基为弹簧，宜将地基的动*参 数纳人到构架的分析计算中。

8.4.12透平压缩机组构架式基础地震作用的计算，依

构的荷载效应组合在绝大部分情况下，持久设计状况的基本组合 均大于地震设计状况的荷载组合，即基础构件的强度是由其荷载 基本效应组合控制的，表明构件一且使用强度满足，即可抵挡8度 及8度以下的地震作用，不必另行验算。 但是近年来调查发现，有的压缩机基础建造得过大、过高（横 可单跨跨度及总高度均大于10m），有的基础还与厂房莲在一起， 此时，结构计算中地震组合会大于其基本组合效应，地震作用将不 可忽视。结合有色金属工程现状，在条文中作出规定：当建造在设 防烈度7度（0.15g）及其以下地震设防区时，构架式基础可不进行 地震作用的验算。而对8度（0.2g）及以上的地震设防区，宜进行 地震作用的验算。

8.5.2基础的构造规定是为了满足机器使用要求，确保其支承 受*的可靠与合理。本条规定的构架式机器基础各项设计构造 要求，就是*求达到满足适宜的刚度，相应的承载能*，以及良 好的动*特性的既定目标，使之充分体现出良好的空间工作结 构体系。 构架式基础的底板应具有一定的厚度以确保结构的总体刚 度。同时，更为直接的是选取的底板尺寸，应满足构架立柱的嵌 固条件，即立柱竖向受*钢筋应在底板有效厚度内具有可靠的 锚固段；底板还应具有必要的抗弯刚度，满足其作为立柱的不动 支点。

8.5.3汽轮发电机组构架式基础，考虑到汽轮机使用中具有一

本条根据现行行业标准《火*发电厂土建结构设计技术规程》 DL5022、《离心式压缩机基础设计规定》HG/T20555等相关文献 及资料，并结合有色金属工程实际加以制订。

5.4本条对位于地震设防区的透平压缩机构架式基础的配角 三了相关规定，依据为石油化工行业工程经验及现行行业标准《1 式压缩机基础设计规定》HG/T20555

.1.1本条明确提出了有色金属加工类设备基础的适用范围： 专门针对加工生产线所涉及的主体设备和辅助设备，设备基础 方面与本规范其他章节的内容有很多不同，特点明显，故单独 童；对于有色金属加工企业设计中涉及的其他设备基础，可遵照 见范其他章节的规定执行。

设计资料，当加工类设备基础与车间厂房基础采用联合基础时： 应取得相关厂房基础设计资料；在可行性研究、初步设计、方案 十阶段，应根据加工类设备基础设计内容取得其中相应的设计 ，必要时尚应了解当地的工程经验，并取得相关资料，

9.1.3关于混凝土材料规定的

上，其配合比应该根据试验确定，并应符合现行国家标准《工业 筑防腐蚀设计规范》GB50046的相关规定。

9.2.5有色金属加工设备基础与毗邻基础相碰或基底标高不一 致是设计中经常遇到的问题，本条根据工程经验给出了通常的处 理方法。 2当厂房基础先于设备基础施工，且设备基础底标高低于厂 房基础标高的情况下，基础间净距应考虑地质情况、设备重要性、 设备基础荷载大小、施工方法、地下水等多种因素，基础间净距与 两基础间高差之比应大于1。 3当地基土质较好或采用桩基时，设备基础的辅助部分可放 在柱基础台阶上，此时设备基础底面与柱基台阶顶面之间应留不 小于300mm的间距，并用砂石材料填充。 5当有防水要求的箱体基础或地下室范围内有厂房柱基穿 过且因以下原因不能整浇，必须脱开布置时，可采用套柱： 1）箱体基础或地下室内布置精密仪器，为避免或减小吊车运 行的振动影响； 2）厂房柱基荷载很大，其沉降远大于箱体基础或地下室的 沉降； 3）箱体基础或地下室与既有厂房柱基整体连接很困难时； 4）厂房柱基采用桩基或基岩地基，沉降较小，箱体基础或地 下空采用天然地基或回填奋实地其沉降较大时

9.2.6设备基础伸缩缝（包括沉降缝）的设置考虑了以下因

(1)设置伸缩缝时，应与设备及其布置相配合，般应控制以 下三点： 1)同一设备或具有同一底座的一组设备，不得跨坐在伸缩 缝上； 2)设备之间设置伸缩缝时，伸缩缝两边基础的沉降差应满足

设备充许限值； 3）当管道通过伸缩缝时，不应阻碍伸缩缝变形，并应采取措施 避免伸缩缝变形对管道产生不利影响。 （2）为保证传动轴为直接传动或刚性连接的机组的正常运转 应采用整体式基础，不得设置伸缩缝。筏基、连续箱体基础若设置 审缩缝，不但造成防水的薄弱环节，而且伸缩缝处基础的差异沉降 会给正常生产带来不利影响。 9.2.7～9.2.11根据工程经验，这几条分别给出了有色金属加工 主生产线设备基础的常用形式，基本满足了加工生产的需要，

9.3.1对于不变动地下水位的水压力可视为永久荷载，变动水位 的地下水压力视为可变荷载，其荷载分项系数按照现行国家标准 《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。 关于偶然荷载中的意外事故引发的爆炸、撞击、火灾等巨大且 短暂的荷载数据应该根据实验确定。

选用筒（柱）承式基础，以墙或柱作为支承构件，实现托 承储罐设备的要求。

承储罐设备的要求。 10.1.4储罐设备基础在正常的使用中会遇到跑罐、渗漏等意外 事故，此外，储罐的维护和检修需预先将罐内介质、溶液排空，如就 近直排，将会发生一段时间内大面积的流尚、溢流等问题。因此工 程设计应当作出相关的应对技术措施，避免发生事故或环境污染。 10.1.5储罐基础主要承受储液、罐体等静力荷载，即便有些储罐 内设置有机械或空气搅动，由于速度慢、功率较小，一般情况下储 罐基础不需要进行动力计算。地基与基础承载能力的设计计算应 符合本规范第3章及现行国家标准《建筑地基基础设计规范》 GB50007、《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。 10.1.6具有搅拌功能的储罐应依据工艺专业的资料和工程经验 计算储液的竖向及水平向荷载的增加值，可将储液的重力乘以 1.05～1.10的荷载系数作为荷载的增加值。必要时尚可取储液重 力的二定比例，宜计算水平向荷载的作用。 10.1.7储罐基础当需要验算地基变形时，基础直径方向上的沉 降差许可值可按本条规定选取。储罐直径大于40m，或复杂条件 下的取值应符合现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规 范》GB50341、《钢制储罐地基基础设计规范》GB50473的有关 规定。

10.2.2储罐的筏板式基础通常采用平板类，当地基土较为均匀 且无软弱夹层，筏板的厚跨比不小于1/6时，筏板可按基底反力直 线分布的近似计算方法。 而当地基土较为均匀、无软弱夹层，其支承的上部储罐是由厚 板焊接而成的平底式圆筒形储罐，符合现行国家标准《立式圆筒形 钢制焊接油罐设计规范》GB50341的有关规定，且罐底与筏板基 础全面接触时，由于均匀受力，可视为基础将上部荷载直接传至地

基中，此时板可不做内力计算，筏板只要符合构造要求即可。 10.2.3筏板式基础的承载能力极限状态设计应验算筏板冲切承 载能力，当必要时尚需验算筏板正截面受弯承载能力、受剪承载能 力，以及筏板局部承压承载能力。这些验算应符合现行国家标准 《建筑地基基础设计规范》GB50007、《混凝土结构设计规范》 GB50010的相关规定。 10.2.5大型筏板基础在施工过程中，考虑到受温度作用较为突 出，对直径等于或大于20m的筏板基础应注意其周边长度过大的 不利影响。在混凝土的浇筑中，宜采用分区浇筑、留后浇带、设置 施工缝，以及在混凝土凝固、养护等工序中选用有效的技术措施， 防止混凝土收缩开裂

10.3筒(柱)承式基础

10.3.2储罐的筒（柱）承式基础设计，通常除基底最大压应力满 足地基承载力特征值的验算外，还应做墙体或筒（柱）、环梁、底板 等构件的承载能力极限状态的计算；必要时尚应做构件正常使用 极限状态的验算。有关计算要求应符合现行国家标准《混凝土结 构设计规范》GB50010的有关规定。 位于地震设防区的筒（柱）承式基础应依据地震设防烈度、基 础的实际情况进行抗震验算和实施抗震构造措施，应符合现行国 家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191等的有关规定。 10.3.4储罐的筒（柱）承式基础属于高重心体系。尽管不属于高 耸构筑物范围，但是由于生产或储存的液体介质易波动、泄漏，参 照现行国家标准《钢筋混凝土简仓设计规范》GB50077一2003中 第5章强制条款的规定，并结合有色金属工程实际，作出“基底边 缘处最小压力宜大于零”的规定。 10.3.6对于混凝土受压构件，在荷载长期作用下，因混凝土的徐 变会使混凝土压应力降低，而使钢筋的压应力增加。当支承槽罐 中的储液卸空，荷载大为减少时，钢筋的弹性恢复使得混凝土可能

处于受拉状态，严重时会出现横向裂缝。如果钢筋与混凝土的粘 结很强，则同时会产生纵向裂缝。此现象已经被若干工程实测资 料所证实，为防止上述裂缝的发展增天，对于承托储罐的储液较重 且会出现卸空情况的支柱，其纵向配筋率最大值作出一定的限制 是必要的。 10.3.7位于地震区的筒（柱）承式基础的构造规定，主要依据现 行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191等的有关规定，并结 合有色金属工程实际加以制订。 关于“支承柱纵向钢筋的总配筋率不应大于2%”的规定理由 可参见本规范第10.3.6条的条文说明。 支柱的箍筋一般沿柱全高加密，不仅有利于混凝土柱的抗剪 能力，同时能提高核心混凝土强度及极限压应变，避免纵向钢筋压 屈，加大支柱的安全性

10.4.110.4.3为了节约资源，充分利用天然地基承载能力，适 应储罐使用的需求，我国石油化工系统通过多年的研究和工程实 践，开发了经济适用且十分有效的钢制储罐柔性基础，并在右化、 诸运、有色金属等系统中得到了推厂。 经工程进一步实施、检验后，目前已形成了现行国家标准《钢 制储罐地基基础设计规范》GB50473。本节规定的柔性基础即是 从该标准中节录并编制而成的，在采用中应对照该标准执行。还 可参照现行行业标准《石油化工球罐基础设计规范》SH/T3062 的相关规定。 10.4.4柔性基础型式常用的主要有环墙式和护坡式两种，有时 也可将环墙的直径加天，使钢储罐的竖壁不直接作用在环墙的顶 部，构成所谓“外环墙式”，由于该型式在工程中应用少，本规范未 列入，相关设计计算和构造可比照环墙式基础。 10.4.6有关环墙式基础的计算公式，补充说明如下：

10.4.6有关环墙式基础的计算公式,补充说明如下：

式中：β 3一一罐壁深入环墙顶面宽度系数； gk一金 罐壁底端传给环墙顶端的线分布荷载标准值，当为浮 顶罐时，应为罐壁含保温层的重量；当为固定顶罐时， 应为罐壁和罐顶含保温层的重量（kN/m）： 6一环墙的厚度(m）; YL一一罐内正常使用时介质的重度(kN/m"); 。环墙的重度(kN/m°); m环墙内各填料层的平均重度(kN/m²）; hl一一环墙顶面至罐内最高储液面（介质）的高度（m)； h一环墙的高度（m）。 10.4.7当储罐基础设计等级为乙类及以上，或地基土过于软弱 可能发生大的差异沉降时，储罐对地基沉降变形有明确的要求，应 进行地基沉降变形的验算，应符合现行国家标准《建筑地基基础设 计规范》GB50007的有关规定。地基沉降的限值应满足生产工艺 的相关要求。 10.4.8制订本条规定的原因在于：当不设置锚固螺栓时，储罐罐 底与基础顶面依靠摩擦力维持稳定，在风荷载及地震作用下，其作 用效应较小，与竖向荷载产生的效应相比可忽略不计。而当基础 设置了锚固螺栓时，储罐与基础构成为一个整体，其风荷载及地震 作用效应对基础将是不可忽视的。此外，由于锚固螺栓的存在，在 水平荷载作用下，也改变了储罐竖壁的受力特性，在地震设防等级 高的场地内，可能会导致储罐某侧竖壁下部的钢板发生局部屈曲 失稳，造成安全事故。因此综合多种因素，需要对地震作用做相应 饰一

底与基础顶面依靠摩擦力维持稳定，在风荷载及地震作用下，其作 用效应较小，与竖向荷载产生的效应相比可忽略不计。而当基础 设置了锚固螺栓时，储罐与基础构成为一个整体，其风荷载及地震 作用效应对基础将是不可忽视的。此外，由于锚固螺栓的存在，在 水平荷载作用下，也改变了储罐竖壁的受力特性，在地震设防等级 高的场地内，可能会导致储罐某侧竖壁下部的钢板发生局部屈曲 失稳，造成安全事故。因此综合多种因素，需要对地震作用做相应 的验算，应符合现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191的

7当环墙的弧长大于40m时，环墙应设置混凝土后浇带。 这主要是考虑基础环墙混凝土施工、养护、墙内填料等不利因素作 用，甚至在环墙投入使用初期就会出现裂缝的工程事故实例，因而 规定了环墙弧长超过40m时，应设置减少温度影响的后浇带构造 措施。 10.4.10基础选用的相关材料，“沥青砂绝缘层应采用质地良好 的中砂配置，含泥量不得大于5%”以及砂垫层“不得含有有机杂 质，含泥量不得大于5%”两处所说的“含泥量”是指：混在砂子颗 粒中的粉土、软塑或流塑状态的黏性土，其合计量应低于砂子总量 的5%，从而确保沥青砂的防渗性能和砂垫层的渗透性

11 施工、安装、测试与防护

11.1.12严格执行工序交接程序是确保工程质量的重要

工技术要求 汽轮发电机组的凝汽器重量的分配和力的作用，应随安

装操作顺序而定。一般是先将凝汽器支承在支墩的弹簧上，然后 再完成颈部的刚性连接，这样凝汽器本身的重量就全部由下部弹 簧承受，而以后发生的凝汽器汽室或工作水室的充水重量则全部 由基础上部结构承受；当部分充水后再完成颈部的连接，则荷载的 分配将随之改变。 因此基础设计前应了解机器具体的安装要求，并应考虑荷载 的最不利布置和组合，或者在图纸中注明相关的要求。 11.2.5～11.2.10所有机器设备的安装含就位、调平、装配、紧固、 密封等各个环节，以及针对各个机组含破碎机、压缩机、汽轮机等 系统和管道、阀门、焊接等环节。操作规定与质量要求应分别符合 各条文中对应的现行国家相关标准的有关规定。

11.2.11配合机器设备安装使用的灌浆料，是以高强度材质作 为骨料，以水泥作为胶结剂，辅以高流态、微膨胀、防离析等成分 配置而成。在使用前需在现场加人一定量的水，搅拌均匀后及 时使用。 灌浆料具有自流性好，快硬、早强、高强，无收缩，微膨胀，自 密性好，不老化，以及无毒无害，对环境无污染等特点。还具有 质量可靠，缩短工期，降低成本，方便施工，充分满足设备受力和 精确安装的技术要求，是目前安装工程中最为适用的技术和 材料。 圆钢钢筋握裹强度，28d强度大于或等于4.0MPa，是依据现 行行业标准《水泥基灌浆材料》JC/T986加以制订的。 灌浆料与混凝土的正拉粘接强度应大于或等于2.5MPa，且为 混凝土先破坏，是依据国家现行标准《混凝土结构加固设计规范》 GB50367制订的。 11.2.12依据浇筑的区位、厚度、主要用途以及工程的环境特征， 灌浆料总的分类可分为普通灌浆料、加固专用灌浆料、裂缝修复灌 浆料、防油专用灌浆料、耐热灌浆料、防冻灌浆料等，广泛地用于各

11.3.3工程实践中，往往会遇到某种特殊、新引进的机器设备， 以及某些在运行过程中可能改变工况或条件的机器设备。为了确 保生产工艺实施，工程的有效控制，往往需要对机器设备及其基础 故实时的检验、测试。按照预先的计划，通过设计、施工、安装、操 作等环节的配合，运用必要的仪器、工具测定出相关数据，经分析 论证后，检验和评定出该机器设备及其基础的使用功能、效果以及 安全性、稳定性等结论和指标。

11.3.4为保证检验、测试的准确、可靠与有效，采用的各种检测、

11.3.4为保证检验、测试的准确、可靠与有效，采用的各种检测、 计量的仪表、仪器和相关设备、工器具，其精度等级应满足被测定 项目的技术要求，且应符合现行国家有关标准的规定。

11.4.4在碱性介质腐蚀环境，设备基础主要是解决好材质表面 的密实性。通常对混凝土强调选用非膨胀性水泥品种、合理的砂 石级配、较低的水胶比。对强腐蚀环境则规定采用“耐碱混凝主”， 实际上是在上述措施中，增加了混凝土的抗渗性能要求，使材质更 为密实，防腐蚀的要求更为严格。

1.4.5在酸性介质腐蚀环境，设备基础的防护通常应与其相

面、整体隔离层、贴耐酸面板等。 条文中规定的防护构造，大多是有色金属工程多年来常用、有 效且节约投资的方案，可供工程中采用。也可依项目条件和工程 经验，据实选用其他做法

附录 A简谐荷载作用下基础的振动计算

A,1 大块式、墙式基础

（6）基础埋深分别取1.0m、1.5m、2.0m、2.5m。 采用计算机搜索计算，得出wnls/wnx只与L/h有关，经过一 定的简化并考虑仅推荐扁平基础得出表A.1.6，供设计者 使用。

附录 B部分机器的动力荷载计算

B.1破碎机动力荷载近似计算

B.1破碎机动力荷载近似计

B.1.1～B.1.5这几条给出了式、旋回式、圆锥式、锤式和反击式 破碎机扰力计算的公式。在目前市场经济条件下，各厂家的设备 型号和配件差别都很大，同种型号由于厂家不同，扰力也相差很 大，尤其是目前市场上大量使用的破碎机都是由制造厂家自带橡 胶减振支座，经过减振后传给基础的扰力（通常这种橡胶减振支座 的各项物理指标是不提供给用户的）只能由厂家提供；所以在具体 设计中应力求设备厂家提供其设备扰力的具体数据，只有这样才 能使设计的基础与实际情况相吻合。如果设备厂家实在提供不了 扰力，也可近似按本附录提供的公式来进行扰力计算，本规范提供 的扰力计算公式没有考虑安装橡胶减振支座的情况

活塞式压缩机动力荷载计算

B.2活塞式压缩机动力荷载计算

B.2.5为了方便设计，本条给出了一台机器主轴上连接的所有活 塞机构均相同时，常用的各种活塞式机器一谐、二谐竖向扰力标准 值P张、水平扰力标准值Px以及由各P<、Px所产生的回转扰力 矩标准值M惑，扭转扰力矩标准值M邮的最大值表格，设计者可根 据工艺所选设备情况对照该表方便地计算出上述扰力、扰力矩。 对称平衡型机器是一种振动特性很好的机器，因其汽缸水平 对称布置，因而各列汽缸产生的水平扰力天多相互抵消，仅存水平 扭矩；加之机器转速较低（转速一般为300r/min～428r/min），不 易与基础产生共振，所以本表没有列出该类型机器的扰力。

DB11／T 1584-2018 有限空间中毒和窒息事故勘查作业规范附录D常用隔振器的动力性能参数计算

D.2.2串联式橡胶隔振器由橡胶与薄钢板交替叠合而成，与橡胶 隔振器相比，其具有较高的竖向承载力与竖向刚度，但仍保留了橡 胶的柔韧性。大量调查显示，串联式压缩型橡胶隔振器在有色金 属行业内的各类破碎机隔振中大量使用，且隔振效果良好。但此 类隔振器多为外方厂商（如sandvik，metso）随设备自带，目前尚 无此类隔振器的物理力学参数，如承载力、刚度、自振频率等，国内 也无替代产品。这给各使用方的更新、替换带来困难。规范编制 组查阅了大量叠层橡胶支座的技术文献，并进行了相关调研，给出 了此类隔振器的承载力、刚度等相关技术参数的计算公式。 1S,为隔振器的第一形状系数，定义为隔振器的承受竖向 承载力的面积与橡胶总自由表面积之比；S2为隔振器的第二形状 系数，定义为橡胶直径与橡胶总厚度之比。S，越大，源于钢板约 束效应的竖向承载力也大，竖向刚度也高：S，越大，隔振器就越扁 平，其稳定性就越好。用于建筑隔振的叠层橡胶支座要求S，大于 或等于15、S.大于或等于5，对机器隔振而言，其对承载力及刚度 的要求易于满足，大量调查显示两个形状系数在3～5即可满足 要求。 2华中理工大学及日本等国的研究表明，橡胶的抗拉强度极 低，一般不超过1MPa，但具有较高的抗压强度，当形状系数满足 S,大于或等于15、S大于或等于5时，其极限压应力可达 100MPa以上，建议的设计条件为小于或等于15MPa且大于或 等于0。这表明隔振器不充允许出现拉应力，上限为15MPa。本规 范编写考虑到对隔振器的形状系数要求较低（为3～5），所以将容

许应力取值为5MPa。 3理论与试验研究表明，隔振器的水平刚度与橡胶直径成正 比，并与形状系数、压缩应力有很强的依赖关系。但当形状系数满 足S1天于或等于15、S2天于或等于5时，压缩荷载的变动对水平 刚度的影响较小，其水平刚度有如下较为简单的计算公式：

但本规范对隔振器的形状系数要求并不满足上述要求。因 比，隔振器的水平刚度计算采用了日本藤田聪提出的考虑竖向荷 载作用时的经验计算公式。

E.0.4可拆卸螺栓的构造是螺杆穿过理设于基础中的套管DB11／T 1629-2019 投标施工组织设计编制规程，下端 以T形头、固定板或螺帽固定，在套管上端200mm范围内，填塞 油麻丝予以覆盖保护，可拆卸螺栓的常用形式有T形头螺栓、 柠入式螺栓、对拧螺栓等。T形头螺栓的预理埋套管端部钢板的焊 接挡板要注意方向，曾经有过固定方向焊错不能拧紧上部螺栓的 情况，此部分设备不会配套带来，均由施工单位现场加工，所以应 特别注意。

E.0.9锚板地脚螺栓有两种：一种是在螺栓直杆下端焊上带有加