标准规范下载简介

GBT51130-2016 沉井与气压沉箱施工规范

《沉井与气压沉箱施工规范》GB/T51130一2016，经住房和城 乡建设部2016年4月15日以第1098号公告批准、发布。 本规范制订过程中，编制组对国内沉并与气压沉箱应用情况 进行了广泛的调查和研究，总结了近年来我国沉井与气压沉箱施 工的实践经验，同时参考了国外先进技术标准，通过广泛征求有关 方面意见，并协调相关标准，对建筑地基基础工程的应用作出了具 体规定。 为便于广大设计、施工、监理、科研、学校等有关单位在使用本 规范时能正确理解和执行条文规定，《沉井与气压沉箱施工规范 编制组按章、节、条顺序编制了本规范的条文说明，对条文规定的 目的、依据以及执行中需要注意的有关事项进行了说明。但是，本 条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者作为理 解和把握规范规定的参考

总 则 47 基本规定 （48） 计算与验算 （50） 4.1 般规定 (50) 4.2 混凝土垫层及砂垫层 (51) 4.3 侧阻力 (51）) 4.4 下沉系数及接高稳定性 （51） 4.5 封底混凝土 （52） 4.6 水域沉井与沉箱 (54) 制作与下沉 (55) 5. 1 般规定 (55) 5. 2 垫层施工 (57) 5. 3 沉井与气压沉箱制作 （57) 5.4 沉井下沉 （58） 5. 5 气压沉箱下沉··· (61) 5.6 沉井封底 (66) 5. 7 气压沉箱封底· (66 5. 8 水域沉井与沉箱施工 (67） 质量控制与验收 (68) 6. 1 砂垫层 (68 6. 2 制作 (68 6. 3 下沉及封底 (68) 监 测 (69 7. 1 般规定 (69 7. 2 监测与报警 (69

则 （47） 基本规定 （48） 计算与验算 （50） 4.1 般规定 (50) 4.2 混凝土垫层及砂垫层 （51) 4.3 侧阻力 （51） 4. 4 下沉系数及接高稳定性 （51） 4.5 封底混凝土 （52) 4.6 水域沉井与沉箱 （54） 制作与下沉 (55) 5. 1 般规定 (55) 5.2 垫层施工 (57) 5. 3 沉井与气压沉箱制作 (57) 5.4 沉井下沉 （58） 5. 5 气压沉箱下沉·· (61) 5.6 沉井封底 （66） 5.7 气压沉箱封底· (66) 5.8 水域沉井与沉箱施工 (67) 质量控制与验收 （68） 6. 1 砂垫层 （68) 6.2 制作 （68) 6. 3 下沉及封底 （68） 监 测 （69） 7. 1 般规定 （69) 7. 2 监测与报警 （69

1.0.2本规范适用范围涵盖建筑、市政、港口和水利等工程，其他 工程在施工沉井与气压沉箱时可参照执行。 1.0.3本规范根据现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标 准》GB50068、《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153规定的 原则制定。符号和基本术语按照现行国家标准《工程结构设计通 用符号标准》GB/T50132和《工程结构设计基本术语标准》GB/T 50083的规定采用。

施工组织设计是拟建工程项自进行施工准备和正常施工的全 面性技术经济文件白水水库工程水力机械设备采购及安装招标文件（II标）（技术条款）2019.5.20，是编制施工预算、实行项目管理的依据。 施工组织设计主要内容包括：工程概况：②主要工序施工工 艺；③施工总进度计划；④劳动力与主要物资资源的需要量计划： 5施工总平面图；③施工计量；②质量安全技术措施：8文明标化 管理

3.0.4在水域环境施工沉井与沉箱时

地质资料的搜集工作，相关的资料应能符合工程的需要。 3.0.5原材料进厂时虽然有合格证书，进场后应根据国家

有关规定按照一定数量进行抽检，试件的报告达到要求后方可在 工程上使用

的作用容易产生沉箱病的不利情况，随着技术的革新，现在不需要 气压沉箱作业人员频繁进入高压工作室内，避免了对作业人员身 本造成的不利影响，采用机械化、信息化、智能化的施工技术，可以 很好地解决对作业人员造成的危害问题。

4.1.1沉井工程施工计算主要包括垫层厚度、下沉系数

按同 定性和封底混凝土等内容，本规范中进行的计算和验收中所需公 式的作用力均采用标准值进行计算。本规范作为施工规范使用， 不要求计算公式中的作用力再乘以分项系数

求外，尚需要考虑气压的作用力，本条给出了计算需要考虑的作用 以及计算荷载的取值方法，在实际计算时可取气压沉箱实际施工 工况中最不利的工况进行计算

对定位系统以及浮运、就位的稳定性进行验算，计算结果符 后方可进行后续施工，若不符合稳定要求，可以通过灌水、 昔施来维持沉井与沉箱的稳定。水域沉井与沉箱在出现前 乍用不均衡时，为了防止施工中出现滑移和倾覆情况，需进 多和抗倾覆验算。

4.1.4沉井与气压沉箱分节制作时，上下节井（箱）壁混凝土的收 缩不一致，应采取措施予以控制。措施中包括设后浇带、用补偿收 缩混凝土和增加水平钢筋等。

4.1.5沉井与气压沉箱的第一节为下沉阶段的主要受力

以第一节制作对沉井与气压沉箱的下沉非常重要。为了保证第 节的制作质量，要求第一节的制作荷载不应天于地基的承载力设 计值，以后各节只制作井壁，承载力要求较第一节低，达到地基的 极限承载力标准值即可。

4.2混凝土垫层及砂垫层

在井（箱）壁中心线的两侧各1m范围内回填砂性土整平振实，以 免沉井（箱）在制作过程中发生不均匀沉陷。开挖工作坑应分层按 顺序进行，地面浮泥应清除于净并保持平整和疏干状态

4.2.2本条给出了砂垫层的计算公式，计算结果小于600mm

东山 寸，取600mm。沉井与气压沉箱首节荷载主要为井（箱）体的自 重，为确保首节稳定性，应控制首节制作高度。同时，在刃脚下设 置素混凝土垫层可以加大支承面积，并通过砂垫层进一步扩散至 地基土，使应力小于地基土的承载力特征值，确保首节的稳定性。

4.2.3压力扩散角为基底压力扩散线与垂直线的夹角，这

角度大小与基础材料的弹性模量、持力层的压缩模量、持力 内摩擦角有关。

4.2.4本条给出了素混凝土垫层厚度的取值范围，应

沉井（箱）大小综合确定。一般来说素混凝土垫层的厚度不 ，太厚会造成沉井与气压沉箱下沉时凿除混凝土困难

.. 4优飞 成切经验 可以进行调整。图4.3.1（a）主要用于并（箱）壁外侧无台阶的沉 并与气压沉箱。图4.3.1（b）并（箱）壁外侧台阶以上的土体与并 （箱）壁并不紧密接触，摩阻力有所减少

4.3.3尚应指出：在淤泥质土和黏性土中，由于十的黏聚力等因

下沉系数结果符合要求后方可下沉，如果下沉系数不能符合下沉 需求，需要采用合适的下沉施工方法和相应的技术措施。 由于在井（箱）内填砂，故刃脚和隔墙底部的承载力不仅仅是 底部的承载力，需要对其进行修正，本规范对其只考虑深度修正 同时根据刃脚和隔墙的埋深，应考虑刃脚和隔墙处的摩阻力。 根据工程实践经验，一般来说沉井与气压沉箱依靠结构自重 克服摩擦力下沉。在选择下沉系数时，一方面要尽可能保证依靠 自重下沉，同时又要防止结构自重过大导致超沉、突沉。下沉系数 可采用掏刃脚、调节土塞高度等措施来控制。 沉井与气压沉箱的自重包括井壁、隔墙和框架等重量。如采 用不排水下沉，则沉并的自重尚应考虑水的浮力对沉井自重的影 响。此时沉井所受水的浮力的大小，等于地下水位以下的并壁、隔 墙、框架等部分的同体积水重；气压沉箱所受水的浮力大小，等于 地下水位以下至刃脚踏面以上高度内的王体内的同体积水重。 由手淤泥质王的承载力很低，这时，沉井与气压沉箱就会突然 下沉，数十秒的沉降量可达3m～5m。在淤泥质土和黏性土中下 沉时，土体宜进行加固处理，宜在刃脚下土体进行加固，具体范围 可根据计算确定，否则会造成严重的工程事故。 4.4.2沉井与气压沉箱在接高时.增加了混凝重量.大大增加

4.4.2沉井与气压沉箱在接高时，增加了混凝土重量，大大增

了刃脚踏面的荷载。如果踏面下土体承载力不足以承担这部分荷 载，在浇筑过程中会造成大的沉降，甚至发生突沉，荷载不均匀时 还会产生大的倾斜，给浇筑混凝土的质量带来一定的危害。因此 进行接高施工前应进行接高稳定性验算。工程中往往在沉井与气 压沉箱接高之前，在井内回填部分黄砂，以增加接触面，减少沉井 与气压沉箱的沉降

干封底混凝土的厚度应根据工程地质、设计与施工工况确 又0.4m~1.2m。

.5.2水下封底混凝土的弯

（1）封底混凝土受浮力作用，其向上作用的标准值，即为地下 水头高度减去单位面积封底混凝土的重量。 （2）沉并自重反力作用。沉井封底后仍有可能继续下沉，沉井 自重将对封底混凝土产生反力，计算时假定自重反力均匀分布。 反力与浮力进行比较，取其中大值计算弯矩。计算反力时应扣除 封底混凝土自重。 （3）计算弯矩时，一般假定封底素混凝土板与刃脚斜面连接为 简支，如板中有梁系分隔，只要梁边有支承面，也可按简支考虑。 1）圆形板周边简支时，跨中最大弯矩为：

M=0.1979qr

式中：q 均布荷载（kN/m）； 一 圆板的计算半径（m），一般取值至刃脚斜面水平投影 的中点。 2）矩形板周边简支时，根据实际情况可按单向板或双向板进 行计算。

而摩阻力实际是存在的，抗浮稳定系数下限取1.0是能够保证沉 井抗浮稳定要求的。如果沉井较深，尚宜考虑摩阻力。考虑摩阻 力的抗浮系数，一般应取1.15。

4.5.4当封底混凝土与底板有可靠连接时，封底混凝王可作为沉

箱）抗浮重量的一部分，通常的连接方式是使用插筋，使得 士与底板共同作用

4.5.5当浇筑面积较大时，可采用2根或2根以上的导管同时浇 筑，但各根导管的有效扩散半径应互相搭接并能盖满井底全部 范围。

4.5.5当浇筑面积较大时，可采用2根或2根以上的导增

为防止导管外的水进入导管，并获得比较平缓的混凝土 ，故导管下端应插入混凝土内一定的深度。

4.6.1在水中浮运的沉井与沉箱，由于风浪的影响

4.6。1在水中浮运的沉井与沉箱，由于风浪的影响，往往会影响 到浮运沉井与浮运沉箱的浮运安全，因而水中浮运的沉井与沉箱 在浮运过程中（沉入河床前），必须验算横向稳定性，以避免在水中 倾覆事故的发生。在进行浮运稳定验算时，一般是验算浮运沉井 与浮运沉箱的稳定倾斜角。

钢板桩、钢筋混凝土板桩等防护围堰内的筑岛。由于有围堰边缘 比无围堰边缘坚固，所以有围堰护道宽度比无围堰护道宽度规定 要小。

5.1.2定位放线工作在地面上定出沉井与气压沉箱纵

向的中心轴线、轮廓线以及水准点等，并布置水准基点作为沉井与 气压沉箱施工的依据，同时应做好保护工作。 5.1.5本条给出了沉井与气压沉箱结构在首节和分节制作时的 强度要求，一般来说沉井与气压沉箱在实际施工过程中为了缩短 施工周期会在混凝土强度未达到要求时就开始下沉，这样必然会 引起结构的裂缝或局部破坏，故需要对首节和其余各节下沉前混 凝土应达到的强度作出严格规定，防止强度达不到强行下沉的情 况出现，造成严重的后果。 本条对于沉井与气压沉箱的混凝土强度给出了具体的要求 混凝土的强度对于沉井与气压沉箱后续的施工起到决定性作用， 首节是井（箱）体接高和下沉时的主要受力构件，所以要求首节的 混凝土强度需要达到设计强度，其余各节的混凝土在下沉过程中 受力较小，实际操作中考虑施工进度要求一般都会提前下沉，为确 保结构安全及工程质量，本条给出了“首节的混凝土强度必须达到 设计强度，其余各节不得低于设计强度的70%”的要求

1沉井与气压沉箱在接高过程中可采取地基加固、井（箱）壁 外注浆和井内填土的方式保持稳定；地基加固可采取换填、水泥土 搅拌桩、注浆加固、高压旋喷桩加固等方法对地基进行预处理，保 证在接高时地基承载力能符合要求； 2首节制作高度与刃脚底部的素混凝土垫层、砂垫层以及下 卧层土体的承载力均有直接的关系，首节的高度直接决定了素混 疑土垫层、砂垫层的厚度以及对下卧层土体承载力的要求·首节制

作的质量对于沉井与气压沉箱后续施工至关重要，故应该保证具 质量，若制作高度过高，对于刃脚下的素混凝土垫层、砂垫层的厚 度以及对下卧层土体承载力的要求都较高，从首节制作的技术性 和经济性来说，一般要求制作高度不宜超过6m；如果超过6m，需 要采用较厚的砂垫层，素混凝土垫层，同时尚需要对下卧层进行验 算，不能符合要求时要对下卧层进行地基加固； 3为了保证制作时安全性，一般来说分节制作的高度不宜大 于沉井与气压沉箱的短边或者直径。

土层的荷载应小于该层土的极限承载力，每次接高都应符合稳定 性要求。

5.1.8本条针对落地外脚手架与模板系统的关系进行

沉井与气压沉箱的制作过程中，沉井本身会产生一定量的目，洛 地脚手架与模板系统连在一起，会影响混凝土的浇筑质量及脚手 架的安全，所以必须脱开。落地脚手架制作高度较大时容易发生 倾覆，可以通过增加抛撑或者宽度等方法进行防倾覆的安全设计。 5.1.11沉井与气压沉箱下沉时开挖所形成的类似锅底状的开挖

面，在施工时要控制开挖深度，不得超挖

图1沉井与气压沉箱锅底示意图

5.2.1为了保证工作坑的尺寸能符合工程的需求，需要考虑支 模、搭设脚手架的空间，还应综合考虑周边环境及排水的需要。 5.2.2降水会影响周边环境，应有降水范围估算，以估计对环境

人量应按设计规定，石子的最大粒径不宜大于50mm。每 层的铺设厚度不应超过300mm，同时控制含水量，使之达 的压实效果

5.2.4设置集水井的深度宜低于基底500mm，以防坑（槽）底的

5.2.4设置集水并的深度宜低于基底500mm，以防坑（槽）底的 土层破坏或隆起。不应使砂垫层泡水.保证砂热层的承裁力

(1）环刀法质量检测砂垫层密实度时，用容积不小于200cm 的环刀取样。测定其干重度，以不小于通过试验所确定的该砂料 在中密状态时的干重度数值为合格。检测时可在垫层中设置纯砂 检查点，在同样施工条件下，按上述方法测定； （2）贯入仪测定法使用贯入仪、钢叉或钢筋等工具，以贯入度 大小检测砂垫层的质量。检测时，以不大于通过试验所确定的贯 入度数值为合格

筑。沉井的平面尺寸的面积大于300m时，可认为其平面尺寸较 大，此时砂垫层铺设可采用环边铺设，达到节省工程造价的目的 气压沉箱在制作时候需要做工作室顶板，为了保证工作室顶板混 疑土的浇筑质量，砂垫层的铺设应采用满堂铺设的形式

5.3沉井与气压沉箱制作

5.3.1由于工作室在施工过程中均处于气压作用下故工作的

5.3.1 由于工作室在施工过程中均处于气压作用下，故工作室的

气密性要求非常高，气压沉箱的刃脚应与顶板、箱壁整浇，保证气压沉箱工作室的气密性。气压沉箱不能整浇时也应采取措施，满足气密性要求。5.3.2目前在沉井与气压沉箱工程中，井壁模板常采用钢组合式定型模板或木定型模板组装而成，采用木模时，外模朝混凝土的一面应刨光。5.3.3沉井与气压沉箱接高制作时，会引起沉并与气压沉箱的自沉，自沉量根据经验预估，一般为300mm～500mm，若不考虑一定的预留量，模板与地面硬接触，沉井（箱）接高时的自沉会造成模板系统破坏，引起安全及质量事故。本条考虑一定的安全储备，给出了模板下端应高出地面1000mm的安全高度。5.3.6混凝土浇筑时应分层进行，每层的厚度不宜过大，防止振捣不密实的现象出现，故建议每层浇筑厚度为300mm～500mm。5.3.7沉井与气压沉箱主要是受水平作用力，故不宜设置竖向施工缝。水平施工缝的留设也不应在井（箱）结构的薄弱环节处，规定留设在距离薄弱环节200mm～300mm以外。5.4沉井下沉5.4.3定位支点根据计算时的不利受力情况布置，应符合下列规定：（1)长宽比不小于1.5的小型矩形沉井，按四点支承计算，定位支承点距端部的距离可取0.15L，参见图2；（2）长宽比小于1.5的小型矩形沉井，定位支点宜在两个方向均按上述原则设置；（3）对于大型矩形沉井，支点的位置可沿周边均匀布置，支承点数量可根据沉井尺寸、砂垫层厚度和持力层的极限承载力确定；（4）对于圆形沉井，支承点的布置可以采用沿直径的对称布置形式，可参见图3。58:

图2矩形沉井定位支承点布置

图3圆形沉井定位支承点布置

·+·4 沉开在软工中下沉时，分层挖去开内泥王，开在沉井四周 的刃脚处留有土堤，逐步削平刃脚四周土堤，边挖边沉；沉井在较 坚实的土层中下沉时，先挖锅底，刃脚四周留土堤，再向四周均匀 扩挖，最后削去土堤，使其下沉；沉井在坚硬的土层中下沉时，先开 挖锅底，后分层掏挖刃脚，使其下沉。如采用干挖，条件许可时，在 沉井刃脚设计标高处提前放置一定数量的混凝土块，使沉井最后 坐落在混凝土块上。

5.4.6不排水下沉中，应控制水位井底开挖尺寸下

以稳定井底，防止突沉，控制终沉。挖流动性土时，应保持井内水 位高出外水位不少于1m。当井内水深超过5m～10m时.可采

用空气吸泥法和钻吸法出王下

5.4.7空气吸泥法是比较常用的不排水下沉法之一，需配备一定

数量的潜水作业人员。当空气吸泥装置工作时，压缩空气沿进气 管进人空气箱以后，通过内壁上的一排排小孔眼进入混合管，在混 合管内与水混合，形成比重小于1的气水混合物，与泥土混合通过 混合管置换出去。

5.4.8一般沉井下沉到距离设计标高2m时，应放慢下沉

使得沉井结构符合使用时候的要求，沉并的下沉深度应有一 留量，具体预留量还可根据实际情况进行确定。在接近下 500mm时，在软土地层中可以预留100mm～200mm，在砂工 层中可以预留50mm~100mm。

5.4.12沉井下沉深度越深，其侧摩阻力越大，采用空气

减小井壁与土层之间的摩阻力，使沉井顺利下沉到设计标高。该 法是在沉井井壁内预设一定数量的管路，管路上预留小孔，之后向 管内压入一定压力的压缩空气，通过小孔向沉井井壁外喷射，形成 一层空气雌幕，从而降低井壁与土层之间的摩阻力。整个空气幕 系统一般由一套压气设备组成，包括空压机、储气包、井壁内的预 埋管路、气毫，以及地面供气管路。每个气毫的供气能力宜大于 0.023m3/min。

5.4.13反压桩的抗拔能力可通过桩侧、桩底后注浆

4.13反压桩的抗拔能力可通过桩侧桩底后注浆来提高

1挖土纠偏：沉井在入土较浅时，容易产生倾斜，但也比较容 易纠正。纠正倾斜时，如系排水下沉，可在沉井刃脚高的一侧进行 人工或机械出土。在刃脚低的一侧应保留较宽的土堤，或适当回 填砂石。如系不排水下沉的沉井，一般可在靠近刃脚高的一侧吸 泥或抓土，必要时可有潜水员配合在刃脚下出土。 5压重纠偏：由于弃土堆在沉井一侧，或由于其他原因造成 的沉并两侧有土压力差，使沉并产生偏斜。在沉并倾斜低的一侧 回填砂或土，并进行夯实，使低的一侧产生的土压力大于沉井高的 土压力，亦可起到纠偏的作用。如在沉井高的一侧压重，最好使用 钢锭或生铁块，这时沉井高的一侧刃脚下土的应力大于低的一侧 刃脚下土的应力，使沉并高的一侧下沉量大些，亦可起到纠正沉并 斜的作用。

5.5.3根据地下水位情况、气压沉箱入土深度、承压水头的大小、 穿越土质情况等因素决定工作室气压的大小。实际气压沉箱下沉 过程中，气压的调节尚应根据开挖面土层干燥度等因素来调节，有 利于遥控液压挖机挖土施工。气压应与地下水位压力值相差 100mm～150mm的水柱高度，小于1kPa左右。 气压沉箱用气消耗公式按式（2）计算

Vr=k.(aF+pU).(1+ H 10.33

式中：V1 气压沉箱用气消耗量（m3）； F一一工作室顶板及四周刃脚内表面积之和（m²）； U一 气压沉箱刃脚中心周长（m）； 经过面积F每平方米逃逸的空气量（m3），此值视混 α 凝土的密实程度而定，对表面未喷防水砂浆的可取

α=0.5m/h～0.6m²/h，对内表面喷防水砂浆的取 α=0.30m/h~0.35m²/h; β一一经过刃脚底部四周每延米每小时逃逸的空气量 （m）。视土质的透气程度而定，对黏土取β=1m (h°m),对砂土取β=2m/(h·m)~3m²/(h·m); k施工消耗空气量系数，一般取k=1.2～1.3； H一气压沉箱下沉至终沉标高时原静水头高度再加上 2m(m)。 5.5.4由于气压沉箱施工技术特点是靠气压平衡水土压力，在 气压沉箱施工过程中必须有稳定的气压，若停电或者供气设备 故障，都会造成气压沉箱突沉、土体失稳、设备损坏等严重的工 程事故，所以现场必须配备备用供气设备和备用电源，保证工程 的安全。 5.5.5在气压沉箱施工过程中，作业人员进出气压工作室若不按 照健康操作程序进行，将会引起职业病，严重时会危及生命，施工 作业人员从常压进入高压和从高压回到常压必须符合有关的规 定。本条涉及人身安全。 （1）作业人员从常压环境进入高压环境的健康操作程序如下： 1）人员塔过渡舱内的主舱有压力时： ①作业人员进入进口闸，关闭进口闸外门； ②舱内人员检查通信及应急呼叫状态是否良好，舱外操舱通 过电视监控观察舱内人员的工作状态； ③开始加压，加至与主舱平衡，打开舱外平衡阀，至压力完全 平衡； ④舱内人员打开进口闸内门，即可进入主舱的工作压力环境： 5此状态一次进入2人。 2）过渡舱内的主舱没有压力时：

α一0.5m/h~0.6m/h，对内表面喷防水砂浆的取 α=0.30m/h~0.35m²/h; β一一经过刃脚底部四周每延米每小时逃逸的空气量 （m）。视土质的透气程度而定，对黏土取β=1m (h°m),对砂土取β=2m/(h·m)~3m²/(h·m); k一施工消耗空气量系数，一般取k=1.2～1.3； H一气压沉箱下沉至终沉标高时原静水头高度再加上 2m(m)。 5.5.4由于气压沉箱施工技术特点是靠气压平衡水土压力，在 气压沉箱施工过程中必须有稳定的气压，若停电或者供气设备 故障，都会造成气压沉箱突沉、土体失稳、设备损坏等严重的工 程事故，所以现场必须配备备用供气设备和备用电源，保证工程 的安全。

气压沉箱施工过程中必须有稳定的气压，若停电或者供 故障，都会造成气压沉箱突沉、土体失稳、设备损坏等严 程事故，所以现场必须配备备用供气设备和备用电源，保 的安全。

5.5.5在气压沉箱施工过程中，作业人员进出气压工作

照健康操作程序进行，将会引起职业病，严重时会危及生命，施工 作业人员从常压进人高压和从高压回到常压必须符合有关的规 定。本条涉及人身安全。 （1）作业人员从常压环境进入高压环境的健康操作程序如下： 1）人员塔过渡舱内的主舱有压力时： ①作业人员进入进口闸，关闭进口闸外门； ②舱内人员检查通信及应急呼叫状态是否良好，舱外操舱通 过电视监控观察舱内人员的工作状态； ③开始加压，加至与主舱平衡，打开舱外平衡阀，至压力完全 平衡； ④舱内人员打开进口闸内门，即可进入主舱的工作压力环境； 5此状态一次进入2人。 2）过渡舱内的主舱没有压力时： 第一种方法是： ①作业人员通过进口闻进入主舱，并关闭进口闻内门：

②舱内人员检查通信及应急呼叫状态是否良好，舱外操舱通 过电视监控观察舱内人员的工作状态； ③开始加压，加至与下部人舱段平衡，舱外工作人员开启主舱 与人舱标准段之间的平衡阀； ④同时舱内作业人员开启主舱底部舱门上的平衡阀，待完全 平衡后开启底部舱门； ③人员即可进入人舱段的压力环境中； ③此状态下一次进入2人。 第二种方法是： ①作业人员通过进口闸进入主舱，并关闭进口闸内门； ②舱内人员检查通信及应急呼叫状态是否良好，舱外操舱通 过电视监控观察舱内人员的标准段之间的平衡阀； ③同时舱内作业人员开启主舱底部舱门上的平衡阀，待完全 平衡后开启底部舱门； 人员即可进入人舱段的压力环境中； ③该状态一次可进入6人～8人； ③人员进入前应先行检测作业环境内的危险有毒气体的 情况。 （2）从高压环境回到常压环境的健康操作程序如下： 1）作业人员准备回到过渡舱前，舱外工作人员应关闭进口闸 内门，并对过渡舱主舱进行加压； 2）将压力加至与下部人舱段平衡后，通知作业人员打开底部 舱门上的平衡阀，待舱压完全平衡后，打开舱门； 3）作业人员进人过渡舱主舱内，关闭底部舱门，并通知舱外工 作人员开始吸氧，舱外人员应密切注意舱内氧浓度值的变化（氧浓 度应严格控制在25%以下），随时保持通风状态； 4)待压力降至0.12MPa时，或继续吸氧减压，按程序逐步 减至常压状态，作业人员出舱；或在减压至0.12MPa时，不停留 直接减压出舱，在5min之内必须进入移动舱内，再加压至

O.12MPa，继续按程序吸氧减压；后者可大大缩短在过渡舱内停 留时间。 5.5.7气压沉箱内至刃脚边、气压沉箱的墙角都应在挖掘作业的 范围内。

取土时一般应避免掏挖刃脚处土体，随着气压沉箱的下沉，刃脚处 土体会逐渐被挤压至中间方向，再依靠遥控液压挖机取土即可。 但气压沉箱下沉一定深度后，由于气压反力的影响使气压沉箱下 沉缓慢，这时可适当分层掏挖刃脚土体，但应始终保留刃脚处部分 土塞，防止气体外泄。同时此时气压沉箱的下沉可依靠助沉措施 如千斤顶压沉等来进行。

5.10助沉方法及原理如表

减小气压来降低漏气量，使得气压略低于地下水位即可，防止气体 大量泄漏。

5.6.1沉井干封底，操作人员可下并施工，质量容易控制。但当 井外水位较高时，井内抽水后大量地下水涌入井内，或者井内土体 的抗剪强度不足以抵抗井外较高的土体重量，产生剪切破坏而使 大量土体涌入，沉不能稳定，则必须并内灌水，采用不排水封底。

5.6.2干封底时除用井点降水外，水下封底混凝王中理设的排水

封底混凝土浇筑宜连续一次浇筑完毕，这样混凝土整体性良 好，能保证混凝土的浇筑质量。大于100m²的沉井宜分仓浇筑，分 仓浇筑时，间歇时间应小于混凝土的初凝时间。不同混凝土的允 许间歇时间应根据环境温度、水泥性能、水胶比和外加剂类型等通 过试验确定。

5.7.2在浇筑混凝土的过程中，应加强观测工作室内的气压，保 证其稳定。由于浇筑混凝土，使得工作室的空间减小，加上可能产 生的漏气，所以在观测气压时候，如有变化，应进行加气或者排气 保证工作室内气压的稳定，这样不至于使得气压沉箱上浮或者下 沉。浇筑的速度应与气压值的增减相匹配，在浇筑时候，可根据现 场情况，根据浇筑速度进行设定，以保证工作室内气压的稳定。 第一次浇筑应封堵锅底部分及刃脚地面以上1m左右，在封 底混凝土达到强度要求后，适当降低工作室气压，作业人员进入工 作室内拆除设备后，进行第二次封底混凝土的浇筑。施工中应利 用多辆泵车连续浇筑并保证混凝土能够充满整个工作室，且具有 较大的流动性

5.7.2在浇筑混凝土的过程中，应加强观测工作室内的气压，保

5.7.4在封底结束后，混凝会有一定的收缩，此时应通过底

5.8水域沉井与沉箱施工

混凝土薄壁沉井与沉箱、单壁或双壁钢壳沉井与沉箱及带临时井 底和带气筒的沉井与沉箱等

5.8.6水域沉井与沉箱浮运施工前，应对浮运的首节井（

行水密性检查及水压试验，符合要求后方可进行浮运

采用起吊下水时，应对起重设备进行检查；在河岸有 度，采用滑道、牵引等方法下水时，应严防倾覆

5.8.7浮运沉并与浮运沉箱的初步溜放定位宜设在并（

浮运沉井与浮运沉箱的制作除了首节不一样外，其余各节的 接高均与陆地上的接高并无区别，包括下沉的方式可以根据陆地 上的施工工艺和出土方式确定GB／T 50252-2018 工业安装工程施工质量验收统一标准(完整正版，清晰无水印)，排除的污泥不得随意排放至水 域内。

6.1.1提高砂垫层的压实系数，可采取边洒水边用平板振捣器振 实的方法。

5.2.1沉井与气压沉箱制作的模板、钢筋施工应按现行国家标准 混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的规定进行质量 验收。

6.3.6井内抽水后，应检查封底质量，渗透部位应及时予以堵漏 处理。混凝土有落度、和易性以及稳定性等性能指标。 6.3.7封底结束后，常发生底板与井墙交接处的渗水，地下水丰 富地区，混凝土底板未达到一定强度时，还会发生地下水穿孔，造 成渗水，渗漏验收要求可参照现行国家标准《地下防水工程质量验 收规范》GB50208

（1）坑外地层变形：基坑工程对周围环境的影响范围大约有 1倍～2倍的基坑开挖深度，监测点考虑在这个范围内进行布置； （2）临近建（构）筑物变形：建筑物变形监测的主要内容有3项 建筑物的沉降监测、建筑物的倾斜监测和建筑物的裂缝监测； （3）临近地下管线沉降与位移监测：地下管道根据其材料性能 和接头构造可分为刚性管道和柔性管道。其中煤气管和自来水管 是刚性压力管道，是监测的重点。测点的布置优先考虑煤气管和 自来水管，它们是刚性压力管，对差异沉降较敏感，接头处是薄弱 环节；测点的理设方式采用间接测点是将测点理设在管线轴线相 对应的地表。

7.1.9传感器不宜采用电阻式传感器。传感器使用前应进行标

2016JSCS-7-1：全国民用建筑工程设计技术措施建筑产业现代化专篇2.2根据固定间隔时差的下沉深度差计算得到下沉速率 王其在容许的控制范围之内。在接高前后和下沉到位前需 深度和下沉速率进行测量控制

7.2.3建（构）筑物监测内容为垂直位移、水平位移、倾斜、裂缝