JGJ 106-2014 标准规范下载简介

JGJ 106-2014 建筑基桩检测技术规范(完整正版、清晰无水印)

混凝土灌注桩截面（阻抗）变化示

2桩顶横截面尺寸应按现场实际测量结果确定； 3通过同条件下、截面基本均匀的相邻桩曲线拟合，确定 引起应力波衰减的桩土参数取值。 8.4.5本条是这次修订增加的内容。由于受横向尺寸效应的制 约，激励脉冲的波长有时很难明显小于浅部阻抗变化的深度，造 成无法对桩身浅部特别是极浅部的阻抗变化进行定性和定位，甚 至是误判，如浅部局部扩径，波形可能主要表现出扩径恢复后的 “似缩颈”反射。因此要求根据力和速度信号起始峰的比例差异 情况判断桩身浅部阻抗变化程度。建议采用这种方法时，按本规 范第8.3.4条在同条件下进行多根桩对比，在解决阻抗变化定性 的基础上，判定阻抗变化程度，不过，在阻抗变化位置很浅时可 能仍无法准确定位。 8.4.6对嵌岩桩，桩底沉渣和桩端下存在的软弱夹层、溶洞等 是直接关系到该桩能否安全使用的关键因素。虽然本方法不能确 定耕底情况，但理论上可以将嵌岩桩桩端视为杆件的固定端，并 根据桩底反射波的方向及其幅值判断桩端端承效果，也可通过导 纳值、动刚度的相对高低提供辅助分析。采用本方法判定桩端嵌

固效果差时，应采用钻芯、静载或高应变等检测方法核验桩端嵌 岩情况，确保基桩使用安全。 8.4.8人员水平低、测量系统动态范围窄、激振设备选择或操 作不当、人为信号再处理影响信号真实性等，都会直接影响结论 判断的正确性，只有根据原始信号曲线才能鉴别

9.1.2灌注桩的截面尺寸和材质的非均匀性、施工的

作业成孔桩除外）及由此引起的承载力变异性普遍高于打人 式预制桩，而灌注桩检测采集的波形质量低于预制桩JC／T 2236-2014 预应力高强混凝土桩用硅砂粉应用技术规程，波形分析

中的不确定性和复杂性又明显高于预制桩。与静载试验结果对 比，灌注桩高应变检测判定的承载力误差也如此。因此，积累灌 注桩现场测试、分析经验和相近条件下的可靠对比验证资料，对 确保检测质量尤其重要。

9.2.1本条对仪器的主要技术性能指标要求是按建筑工业行业 标准《基桩动测仪》JG/T3055提出的，比较适中，大部分型号 的国产和进口仪器能满足。因动测仪器的使用环境较差，故仪器 的环境性能指标和可靠性也很重要。本条对安装于距桩顶附近桩 身侧表面的响应测量传感器一一加速度计的量程未做具体规定， 原因是对不同类型的桩，各种因素影响使最大冲击加速度变化很 大。建议根据实测经验来合理选择，宜使选择的量程大于预估最 大冲击加速度值的一倍以上。如对钢桩，宜选择20000m/s²~ 30000m/s?量程的加速度计。 9.2.2导杆式柴油锤荷载上升时间过于缓慢，容易造成速度响 应信号失真。 本条没有对锤重的选择做出规定，因为利用打桩机械测试不 一定是休止后的承载力检测，软土场地对长或超长桩的初打监 控，出现锤重不符合本规范第9.2.5～9.2.6条规定的情况属于 正常。另外建工行业多采用筒式柴油锤，它与自由落锤相比冲击 动能较大，轻锤也可能完成沉桩工作。

本条没有对锤重的选择做出规定，因为利用打桩机械测 定是休止后的承载力检测，软土场地对长或超长桩的初 ，出现锤重不符合本规范第9.2.5～9.2.6条规定的情况届 常。另外建工行业多采用筒式柴油锤，它与自由落锤比 能较大，轻锤也可能完成沉桩工作

锤体形状直接关系到信号质量与现场试验的安全。

递给锤击装置的底盘，使吊车吊臂不再受力。扁平状锤如分片组 装式锤的单片或混凝土浇筑的强夯锤，下落时不易导向且平稳性 差，容易造成严重锤击偏心，影响测试质量。因此规定锤体的高 径（宽）比不得小于1。

受到限制，除非采用重锤或厚软锤垫减少锤上的波传播效应。 7锤在非受力状态时有负向（向下）的加速度，可能被误 认为是冲击力变化：如撞击前锤体自由下落时的一g（g为重力 加速度）加速度；撞击后锤体可能与桩顶脱离接触（反弹）并回 落而产生负向加速度，锤愈轻、桩的承载力或桩身阻抗愈大，反 弹表现就愈显著。 8重锤撞击桩顶瞬时难免与导架产生碰撞或摩擦，导致锤 本上产生高频纵、横于扰波，锤的纵、横尺寸越小，于扰波频率 就越高，也就越容易被滤除。

已超过广单桩静载验收检测的总桩数，但该法在国内发展不均 衡，主要在沿海地区应用。本条强制性条文的规定连同第9.2.6 条规定之涵义，在2003年版规范中曾合并于一条强条来表述。 为提高强条的可操作性，本次修订保留了锤重低限值的强制性要 求。锤的重量大小直接关系到桩侧、桩端岩土阻力发挥的高低， 只有充分包含士阻力发挥信息的信号才能视为有效信号，也才能 作为高应变承载力分析与评价的依据。锤重不变时，随着桩横截 面尺寸、桩的质量或单桩承载力的增加，锤与桩的匹配能力下 降，试验中直观表象是锤的强烈反弹，锤落距提高弓引起的桩顶动 位移或贯入度增加不明显，而桩身锤击应力的增加比传递给桩的 有效能量的增加效果更为显著，因此轻锤高落距锤击是错误的做 法。个别检测机构，为了降低运输（搬运）、吊（安）装成本和 试验难度，一味采用轻锤进行试验，由于士阻力（承载力）发挥 肩息重不足，遂随意放大调整实测信号，导致承载力虚高：有 时，轻锤高击还引起桩身破损。 本条是保证信号有效性规定的最低锤重要求，也是体现高应 变法“重锤低击”原则的最低要求。国际上，应尽量加大动测用 锤重的观点得到了普遍推崇，如美国材料与试验协会ASTM在 2000年颁布的《桩的高应变动力检测标准试验方法》D4945中 提出：锤重选择以能充分调动桩侧、桩端岩土阻力为原则，并无

9.2.6本条未规定锤重增加范围的上限值，一是体理

击”原则，二是考虑以下情况： 1桩较长或桩径较大时，一般使侧阻、端阻充分发挥所需 位移大； 2桩是否容易被“打动”取决于桩身“广义阻抗”的大小， 工义阻抗与桩身截面波阻抗和桩周土岩土阻力均有关。随着桩直 径增加，波阻抗的增加通常快于土阻力，而桩身阻抗的增加实际 上就是桩的惯性质量增加，仍按承载力特征值的2%选取锤重， 将使锤对桩的匹配能力下降。 因此，不仅从土阻力，也要从桩身惯性质量两方面考虑提高 锤重是更科学的做法。当桩径或桩长明显超过本条低限值时，例 如，1200mm直径灌注，桩长20m，设计要求的承载力特征值 较低，仅为2000kN，即使将锤重与承载力特征值的比值提高到 3%，即采用60kN的重锤仍感锤重偏轻

9.2.7测量贯入度的方法较多，可视现场具体条件选择

1如采用类似单桩静载试验架设基准梁的方式测量，准确 度较高，但现场工作量大，特别是重锤对桩冲击使周土产生振 动，使受检桩附近架设的基准梁受影响，导致桩的贯入度测量结 果可靠度下降； 2预制桩锤击沉桩时利用锤击设备导架的某一标记作基准， 根据一一阵锤（如10锤）的总下沉量确定平均贯入度，简便但准 确度不高； 3采用加速度信号二次积分得到的最终位移作为贯入度，

操作最为简便，但加速度计零漂大和低频啊应差（时间常数小） 时将产生明显的积分漂移，且零漂小的加速度计价格很高；另外 因信号采集时段短，信号采集结束时若桩的运动尚未停止（以柴 油锤打桩时为甚）则不能采用； 4用精密水准仪时受环境振动影响小，观测准确度相对 较高。

9.3.1承载力时间效应因地而异，以沿海软土地区最显者。成 后，若桩周岩土无隆起、侧挤、沉陷、软化等影响，承载力随 时间增长。工期紧休止时间不够时，除非承载力检测值已满足设 计要求，否则应休止到满足表3.2.5规定的时间为止。 锤击装置垂直、锤击平稳对中、桩头加固和加设桩垫，是为 广减小锤击偏心和避免击碎桩头；在距桩顶规定的距离下的合适 部位对称安装传感器，是为广减小锤击在桩项产生的应力集中和 对偏心进行补偿。所有这些措施都是为保证测试信号质量提 出的。 9.3.2采样时间间隔为100μs，对常见的工业与民用建筑的桩 是合适的。但对于超长桩，例如桩长超过60m，采样时间间隔可 放宽为200uS，当然也可增加采样点数。 应变式传感器直接测到的是其安装面上的应变，并按下式换

是合适的。但对于超长桩，例如桩长超过60m，采样时间 放宽为200us，当然也可增加采样点数。 应变式传感器直接测到的是其安装面上的应变，并按 算成锤击力：

式中：F 锤击力； A一一测点处桩截面积； E一桩材弹性模量； 一一实测应变值。 显然，锤击力的正确换算依赖于测点处设定的桩参数是否符 合实际。另一需注意的问题是：计算测点以下原桩身的阻抗变 化、包括计算的桩身运动及受力大小，都是以测点处桩头单元为

相对“基准”的。 测点下桩长是指桩头传感器安装点至桩底的距离，一般不包 括桩尖部分。 对于普通钢桩，桩身波速可直接设定为5120m/s。对于混凝 土桩，桩身波速取决于混凝士的骨料品种、粒径级配、成桩工艺 导管灌注、振捣、离心）及龄期，其值变化范围大多为3000m/s~ 4500m/s。混凝土预制桩可在沉桩前实测无缺陷桩的桩身平均波 速作为设定值；混凝土灌注桩应结合本地区混凝土波速的经验值 或同场地已知值初步设定，但在计算分析前，应根据实测信号进 行校正，

9.3.3对本条各款依次说明如下：

1传感器外壳与仪器外壳共地，测试现场潮湿，传感器对 地未绝缘，交流供电时常出现50Hz于扰，解决办法是良好接地 或改用直流供电。 2根据波动理论分析：若视锤为一刚体，则桩顶的最大锤 击应力只与锤冲击桩顶时的初速度有关，落距越高，锤击应力和 偏心越大，越容易击碎桩头（桩端进入基岩时因桩端压应力放大 造成桩尖破损）。此外，强锤击压应力是使桩身出现较强反射拉 应力的先决条件，即使桩头不会被击碎摔，但当打桩阻力较低（例 如挤土上浮桩、深厚软土中的摩擦桩）、且人射压力脉冲较窄 （即锤较轻）或桩较长时，桩身有可能被拉裂。轻锤高击并不能 有效提高桩锤传递给桩的能量和增大桩顶位移，因为力脉冲作用 特续时间录著与锤重有关；锤击脉冲越窄，波传播的不均匀性， 即桩身受力和运动的不均匀性（惯性效应）越明显，实测波形中 王的动阻力影响加剧，而与位移相关的静士阻力呈明显的分段发 浑态势，使承载力的测试分析误差增加。事实上，若将锤重增加 到单桩承载力特征值的10%～20%以上，则可得到与静动法 STATNAMIC法）相似的长持续力脉冲作用。此时，由于桩身 中的波传播效应大大减弱，桩侧、桩端岩土阻力的发挥更接近静 载作用时桩的荷载传递性状。因此，“重锤低击，是保障高应变

承载力成倍提高。原因是：底反射强意味着桩端的运动加速度 和速度强烈，附加土质量产生的惯性力和动阻力恰好分别与加速 度和速度成正比。可以想见，对于长细比较大、侧阻力较强的摩 擦型桩，上述效应就不会明显。此外，6mm贯人度只是个统 计参考值，本章第9.4.7条第4款已针对此情况作了具体规定。

9. 4检测数据分析与判定

9.4.1从一阵锤击信号中选取分析用信号时，除要考虑有足够 的锤击能量使桩周岩土阻力充分发挥外，还应注意下列问题 1连续打桩时桩周土的扰动及残余应力； 2 锤击使缺陷进一步发展或拉应力使桩身混凝土产生裂隙； 3 在桩易打或难打以及长桩情况下，速度基线修正带来的 误差； 4对桩垫过厚和柴油锤冷锤信号，因加速度测量系统的低

9.4.2高质量的信号是得出可靠分析计算结果的基础。除柴油

降沿的起点之间的时差与已知桩长值确定。对桩底反射峰 有水平裂缝的桩，不应根据峰与峰间的时差来确定平均波 较短且锤击力波上升缓慢时，可采用低应变法确定平均波

9.4.4通常，当平均波速按实测波形改变后，

波速也按比例线性改变，弹性模量则应按平方的比例关系改变。 当采用应变式传感器测力时，多数仪器并非直接保存实测应变 值，如有些是以速度（V=c·e）的单位存储。若弹性模量随波速 改变后，仪器不能自动修正以速度为单位存储的力值，则应对原 始实测力值校正。注意：本条所说的“力值校正”与本规范第 9.4.5条所禁止的“比例失调时”的随意调整是截然不同的两科 行为。 对于锤上安装加速度计的测力方式，由于力值F是按牛顿 第二定律F=m,ar（式中m.和ar分别为锤体的质量和锤体的加 速度）直接测量得到的，因此不存在对实测力值进行校正的问 题。F仅代表作用在桩的力，而分析计算则需要在桩项下安 装测量响应加速度计横截面上的作用力，所以需要考虑测量响 应加速度计以上的桩头质量产生的惯性力，对实测桩顶力值 修正。

波速也按比例线性改变，弹性模量则应按平方的比例关系改变。 当采用应变式传感器测力时，多数仪器并非直接保存实测应变 值，如有些是以速度（V=c·e）的单位存储。若弹性模量随波速 改变后，仪器不能自动修正以速度为单位存储的力值，则应对原 始实测力值校正。注意：本条所说的“力值校正”与本规范第 9.4.5条所禁止的“比例失调时”的随意调整是截然不同的两种 行为。 对于锤上安装加速度计的测力方式，由于力值F是按牛顿 第二定律F=m,ar（式中mr和ar分别为锤体的质量和锤体的加 速度）直接测量得到的，因此不存在对实测力值进行校正的问 题。F仅代表作用在桩顶的力，而分析计算则需要在桩顶下安 装测量响应加速度计横截面上的作用力，所以需要考虑测量响 应加速度计以上的桩头质量产生的惯性力，对实测桩顶力值 修正。 9.4.5通常情况下，如正常施打的预制桩，力和速度信号在第 一峰处应基本成比例，即第一峰处的F值与V·乙值基本相等 （见图9.4.3）。但在以下几种不成比例（比例失调）的情况下属 于正常： 1桩浅部阻抗变化和土阻力影响； 2采用应变式传感器测力时，测点处混凝土的非线性造成 力值明显偏高； 3锤击力波上升缓慢或桩很短时，土阻力波或桩底反射波 的影响。 信号随意比例调整均是对实测信号的歪曲，并产生虚假的结 果。如通过放天实测力或速度进行比例调整的后果是计算承载力 不安全。因此，为保证信号真实性，禁止将实测力或速度信号重 新标定。这一点必须引起重视，因为有些仪器具有比例自动调整 功能。 9.4.6高应变分析计算结果的可靠性高低取决于动测仪器、分

9.4.5通常情况下，如正常施打的预制桩，力和速度信

一峰处应基本成比例，即第一峰处的F值与V·Z值基本相等 （见图9.4.3）。但在以下儿种不成比例（比例失调）的情况下属 于正常： 1桩浅部阻抗变化和土阻力影响； 2采用应变式传感器测力时，测点处混凝土的非线性造成 力值明显偏高； 3锤击力波上升缓慢或桩很短时，土阻力波或桩底反射波 的影响。 信号随意比例调整均是对实测信号的歪曲，并产生虚假的结 果。如通过放大实测力或速度进行比例调整的后果是计算承载力 不安全。因此，为保证信号真实性，禁止将实测力或速度信号重 新标定。这一点必须引起重视，因为有些仪器具有比例自动调整 功能。

析软件和人员素质三个要素。其中起决定作用的是具有坚实理论

图8灌注高应变实测波形

1一静载曲线；2—动测曲线

9.4.8凯司法与实测曲线拟合法在计算承载力上的本质

·0凯可法寸天侧曲 别： 前者在计算极限承载力时，单击贯人度与最大位移是参考值，计 算过程与它们无关。另外，凯司法承载力计算公式是基于以下三 个假定推导出的： 1桩身阻抗基本恒定； 2动阻力只与桩底质点运动速度成正比，即全部动阻力集 中于桩端； 3土阻力在时刻t²一t1十2L/c已充分发挥。 显然，它较适用于摩擦型的中、小直径预制桩和截面较均匀的灌 注桩。 公式中的唯一未知数一一凯司法无量纲阻尼系数J.定义为 仅与桩端土性有关，一般遵循随土中细粒含量增加阻尼系数增大 的规律。J的取值是否合理在很大程度上决定了计算承载力的准 确性。所以，缺乏同条件下的静动对比校核或大量相近条件下的 对比资料时，将使其使用范围受到限制。当贯人度达不到规定值 或不满足上述三个假定时，J.值实际上变成了一个无明确意义的

间通常不超过20ms（除非采用很重的落锤），但柴油锤信号在主 峰过后的尾部仍能产生较长的低幅值延续；二是与位移相关的总 静阻力一般会不同程度地滞后于2L/c发挥，当端承型桩的端阻 力发挥所需位移很大时，土阻力发挥将产生严重滞后，因此规定 2Lc后延时足够的时间，使曲线拟合能包含士阻力响应区段的 全部土阻力信息。 4为防止土阻力未充分发挥时的承载力外推，设定的S.值 不应超过对应单元的最大计算位移值。若桩、土间相对位移不足 以使桩周岩土阻力充分发挥，则给出的承载力结果只能验证岩士 组力发挥的最低程度。 5土阻力响应区是指波形上呈现的静土阻力信息较为突出 的时间段。所以本条特别强调此区段的拟合质量，避免只重波形 头尾，忽视中间士阻力响应区段拟合质量的错误做法，并通过合 理的加权方式计算总的拟合质量系数，突出土阻力响应区段拟合 质量的影响。 6贯入度的计算值与实测值是否接近，是判断拟合选用参 数、特别是S.值是否合理的辅助指标。 9.4.10高应变法动测承载力检测值（见第3.5.2条的条文说 明）多数情况下不会与静载试验桩的明显破环特征或产生较大的 顶沉降相对应，总趋势是沉降量偏小。为了与静载的极限承载 力相区别，称为本方法得到的承载力检测值或动测承载力。需要 指出：本次修订取消了验收检测中对单桩承载力进行统计平均的 规定。单桩静载试验常因加荷量或设备能力限制，试桩达不到极 限承载力，不论是否取平均，只要一组试桩有一根桩的极限承载 力达不到特征值的2倍，结论就是不满足设计要求。动测承载力 则不同，可能出现部分桩的承载力远高于承载力特征值的2倍， 即使个别桩的承载力不满足设计要求，但“高”和“低”取平均 后仍可能满足设计要求。所以，本章修订取消了通过算术平均进 行承载力统计取值的规定，以规避高估承载力的风险。

大）与下行传播的锤击压力波尾部叠加，在桩身某一部位产生净 的拉应力。当拉应力强度超过混凝土抗拉强度时，引起桩身拉 裂。开裂部位一般发生在桩的中上部，且桩愈长或锤击力持续时 间愈短，最大拉应力部位就愈往下移。当桩进入硬土层后，随着 打桩阻力的增加拉应力逐步减小，桩身压应力逐步增加，如果桩 在易打情况下已出现拉应力水平裂缝，渐强的压应力在已有裂缝 处产生应力集中，使裂缝处混凝土逐渐破碎并最终导致桩身 断裂。 人射压力波遇耕身截面阻抗增大时，会弓引起小阻抗身压应 力放大，桩身可能出现下列破坏形态：表面纵裂缝、保护层脱 落、主筋压曲外凸、混凝土压碎崩裂。例如：打桩过程中桩端碰 上硬层（基岩、孤石、漂石等）表现出的突然贯度骤减或拒 锤，继续施打会造成桩身压应力过大而破坏。此时，最大压应力 出现在接近桩端的部位。

9.4.14本条解释同本规范第 8.4.8 条。

[10.1 一般规定

10.1.1声波透射法是利用声波的透射原理对桩身混凝土介质 伏况进行检测，适用于桩在灌注成型时已经预理了两根或两根 以上声测管的情况。当桩径小于0.6m时，声测管的声耦合误 差使声时测试的相对误差增大，因此桩径小于0.6m时应慎用 本方法；基桩经钻芯法检测后（有两个以及两个以上的钻孔） 需进一步了解钻芯孔之间的混凝士质量时也可采用本方法 检测。 由于桩内跨孔测试的测试误差高于上部结构混凝土的检测： 且桩身混凝土纵向各部位硬化环境不同，粗细骨料分布不均匀。 因此该方法不宜用于推定桩身混凝士强度，

10.2.1声波换能器有效工作面长度指起到换能作用的部分的 实际轴向尺寸，该长度过大将夸大缺陷实际尺寸并影响测试 结果。 换能器的谐振频率越高，对缺陷的分辨率越高，但高频声波 在介质中衰减快，有效测距变小。选配换能器时，在保证有一定 的接收灵敏度的前提下，原则尽可能选择较高频率的换能器。 提高换能器谐振频率，可使其外径减少到30mm以下，有利于 换能器在声测管中升降顺畅或减小声测管直径。但因声波发射颖 率的提高，将使声波穿透能力下降。所以，本规范规定用 30kHz～60kHz谐振频率范围的换能器，在混凝土中产生的声波 波长约8cm～15cm，能探测的缺陷尺度约在分米量级。当测距 较大接收信号较弱时，宜选用带前置放大器的接收换能器，也可

10.3.1声测管内径与换能器外径相差过大时，声耦合误差明显 增加；相差过小时，影响换能器在管中的移动，因此两者差值取 10mm为宜。声测管管壁太薄或材质较软时，混凝土灌注后的径 可压力可能会使声测管产生过大的径向变形，影响换能器正常升 降，甚至导致试验无法进行，因此要求声测管有一定的径向刚 度，如采用钢管、镀锌管等管材，不宜采用PVC管。由于钢材 的温度系数与混凝土相近，可避免混凝土凝固后与声测管脱开产 生空隙。声测管的平行度是影响测试数据可靠性的关键，因此 应保证成桩后各声测管之间基本平行。

本次修订将桩中预埋三根声测管的桩径范围上限由 2000mm降至1600mm，使声波的检测范围更能有效覆盖大部 分桩身横截面。因多数工程桩的桩径仍在此范围，这首先既保 证了检测准确性，文适当兼顾了经济性，即三根声测管构成三 个检部面时，使声测管利用率最高。声测管按规定的顺序编 号，便于复检、验证试验，以及对桩身缺陷的加固、补强等工 程处理。

10.4.1本条说明如下： 1原则上，桩身混凝士满28d龄期后进行声波透射法检测 是合理的。但是，为了加快工程建设进度、缩短工期，当采用声 波透射法检测桩身缺陷和判定其完整性类别时，可适当将检测时 间提前，以便能在施工过程中尽早发现问题，及时补救，赢得宝 贵时间。这种适当提前检测时间的做法基于以下两个原因：一是 声波透射法是一种非破损检测方法，不会因检测导致桩身混凝士 强度降低或破坏；二是在声波透射法检测桩身完整性时，没有涉 及混凝土强度问题，对各种声参数的判别采用的是相对比较法 混凝土的早期强度和满龄期后的强度有一定的相关性，而混凝士 内因各种原因导致的内部缺陷一般不会因时间的增长而明显改 善。因此，按本规范第3.2.5条第1款的规定，原则上只要混凝 土硬化并达到一定强度即可进行检测。 2率定法测定仪器系统延迟时简的方法是将发射、接收换 能器平行悬于清水中，逐次改变点源距离并测量相应声时，记录 不少于4个点的声时数据并作线性回归的时距曲线：

式中： b 直线斜率（us/mm） 1一一一换能器表面净距离（mm）； t一声时(μs); to—仪器系统延迟时间（μs)。 3声测管及耦合水层声时修正值按下式计算

to—仪器系统延迟时间（μs)。 3声测管及耦合水层声时修正值按下式计算：

t = to +b . l

t = to 十 b : l

di d2 + dz d' Ut Uw

度松弛，导致换能器位置不准确。因此应从桩底开始同步提升换 能器进行检测才能保证记录的换能器位置的准确性。 自动记录声波发射与接收换能器位置时，提升过程中电缆线 带动编码器卡线轮转动，编码器计数卡线轮转动值换算得到换能 器位置。电缆线与编码器卡线轮之间滑动、卡线轮直径误差等因 素均会导致编码器位置计数与实际传感器位置有一定误差，因此 每隔一定间距应进行一次高差校核。此外，自动记录声波发射与 接收换能器位置时，如果同步提升声波发射与接收换能器的提升 速度过快，会导致换能器在声测管中剧烈摆动，甚至与声测管管 壁发生碰撞，对接受的声波波形产生不可预测的影响。因此换能 器的同步提升速度不宜过快，应保证测试波形的稳定性。 3在现场对可疑声测线应结合声时（声速）、波幅、主频、 实波形等指标进行综合判定。 4桩内预埋n根声测管可以有C个检测部面，预埋2根声 测管有1个检测部面，预理3根声测管有3个检测部面，预埋4 根声测管有6个检测部面，预埋5根声测管有10个检测部面。 5不仅要求同一检测部面，最好是一根桩各检测韵面，检 测时都能满足各检测部面声波发射电压和仪器设置参数不变的条 件，使各检测部面的声学参数具有可比性，利于综合判定。但应 注意：4管6部面时，若采用四个换能器同步提升并自动记录则 属例外，此时对角线部面的测距比边线剖面的测距大1.41倍， 而长测距会增大声波衰减。 10.4.3经平测或斜测普查后，找出各检测剖面的可疑声测线： 再经加密平测（减小测线间距）、交叉斜测等方式既可检验平测 普查的结论是否正确，文可以依据加密测试结果判定桩身缺陷的 边界，进而推断桩身缺陷的范围和空间分布特征。

10.5检测数据分析与判定

1当声测管平行时，构成某一检测剖面的两声测管外壁在 新的净距离1等于该检测部面所有声测线测距，当声测管弯

10.5.3对本条解释如下：

1同批次混凝土试件在正常情况下强度值的波动是服从正 态分布规律的，这已被大量的实测数据证实。由于混凝土构件的 声速与其强度存在较显著的相关性，所以其声速值的波动也近似 地服从正态分布规律。灌注桩作为一种混凝土构件，可认为在正 常情况下其各条声测线的声速测试值也近似服从正态分布规律。 这是用概率法计算混凝土灌注桩各部面声速异常判断概率统计值 的前提。 2如果某一剖面有n条声测线，相当于进行了n个试件的 声速试验，在正常情况下，这n条声测线的声速值的波动可认为 服从正态分布规律。但是，由于桩身混凝土在成型过程中，环境 条件或人为过失的影响或测试系统的误差等都将会导致n个测试 直中的某些值偏离正态分布规律，在计算某一剖面声速异常判断 概既率统计值时，应剔除偏离正态分布的声测线，通过对剩余的服 从正态分布规律的声测线数据进行统计计算就可以得到该部面 身混凝土在正常波动水平下可能出现的最低声速，这个声速值就

定，两种计算方法得到的声速异常判断概率统计值差异不大（双 剔法略高）；16号～21号桩（对应部面为49～72）桩身存在较 多缺陷，混凝土质量不稳定，两种计算方法得到的声速异常判断 概率统计值差异较大，单剔法得到的异常判断概率统计值甚至会 出现明显不合理的低值，而双剔法得到的声速异常判断概率统计 值则比较合理

图1121根72个检测剖面双剔法与单剔法的 异常判断概率统计值比较

1一单边剔除法：2一双边剔除法

单剔法（在工程上偏于安全）；另一方面对于混凝土质量不稳定 的桩，尤其是桩身存在多个严重缺陷的桩，双剔法有效降低了医 为声速标准差过大而导致声速异常判断概率统计值过低（如小于 3500m/s），从而漏判桩身缺陷而留下工程隐惠的可能性。 4当桩身混凝土质量稳定，声速测试值离散小时，由于标 准差Sx（i)较小，可能导致异常判断概率统计值Vo1（ji）过高从而 误判；另一方面当身混凝土质量不稳定，声速测试值离散天 时，由于Sx（)过天，可能会导致异常判断概率统计值ol（）过 小从而导致漏判。为尽量减小出现上述两种情况的几率，对变异 系数C（刀）作了限定。 通过大量工程桩检测部面统计分析，发现将C（i）限定在 0.015，0.045区间内，声速异常判断概率统计值的取值落在 合理范围内的几率较大

图1221根桩双剔法与单剔法的标准差比较

对本条各款依次解释如下： U.和U。的合理确定是大量既往检测经验的体现。当桩身 未达到龄期而提前检测时，应对U和U的取值作适当

DB11／T 1657-2019 生产安全事故隐患排查治理信息系统 数据元规范10.5.4对本条各款依次解释如

异性较大时，应与声速变化及主频变化情况相结合进行综合 分析。 10.5.7声波接收信号的主频漂移程度反映了声波在桩身混凝土 中传播时的衰减程度，而这种衰减程度又能体现混凝土质量的优 劣。接收信号的主频受诸如测试系统的状态、声耦合状况、测距 等许多非缺陷因素的影响，测试值没有声速稳定，对缺陷的敏感 性不及波幅。在实用时，作为声速、波幅等主要声参数判据之外 的一个辅助判据。 在使用主频判据时，应保持声波换能器具有单峰的幅频特性 和良好的耦合一致性，接收信号不应超量程，否则削波带来的高 频谐波会影响分析结果。若采用FF1方法计算主频值，还应保 证足够的频域分辨率。

10.5.8接收信号的能量与接收信号的幅值存在正相关性，可以 将约定的某一足够长时间段内的声波时域曲线的绝对值对时间积 分后得到的结果（或约定的某一足够长时段内的声波时域曲线的 平均幅值）作为能量指标。接收信号的能量反映了声波在混凝士 介质中各个声传播路径上能量总体衰减情况，是测区混凝土质量 的综合反映，也是波形畸变程度的量化指标。使用能量判据时 接收信号不应超量程（削波）。 10.5.9在桩身缺陷的边缘，声时将发生突变，桩身存在缺陷的 士

10.5.10声波透射法与其他的桩身完整性检测方法相比，其有 言息量更丰富、全面、细致的特点：可以依据对桩身缺陷处加密 测试（斜测、交叉斜测、扇形扫测以及CT影像技术）来确定缺 陷几何尺寸：可以将不同检测部面在同一深度的桩身缺陷状况进

行横向关联，来判定桩身缺陷的横向分布。 10.5.11表10.5.11中声波透射法桩身完整性类别分类特征是 根据以下儿个因素来划分的：（1）缺陷空间儿何尺寸的相对大 小；（2）声学参数异常的相对程度；（3）接收波形畸变的相对程 度；（4）声速与低限值比较。这几个因素中除声速可与低限值作 定量对比外，如工、I类桩混凝土声速不低于低限值，Ⅲ、N类 耕局部混凝十声速低于低限值，其他参数均是以相对大小或异常 程度来作定性的比较。 预理有多个声测管的声波透射法测试过程中，多个检测部面 中也常出现某检测剖面个别声测线声学参数明显异常情况，即 空间范围内局部较小区域出现明显缺陷。这种情况，可依据缺陷 在深度方向出现的位置和影响程度，以及基耕荷载分布情况和使 用特点，将类别划分的等级提高一级，即多个检测部面中某一检 测剖面只有个别声测线声学参数明显异常、波形明显畸变，该特 征归类到类桩；而声学参数重异常、接收波形严重畸变或接 收不到信号，则归类到Ⅲ类桩。

DB35／T 1433-2019 石油化工装置防雷检测技术规范图13接收波形畸变程度示意

A.0.1通过内力测试可解决如下问题：对竖向抗压静载试验 桩，可得到桩侧各虞的分层抗压侧阻力和桩端支承力：对竖向 抗拔静荷载试验桩，可得到桩侧土的分层抗拨侧阻力；对水平静 荷载试验桩，可求得桩身弯矩分布，最大弯矩位置等；对需进行 负摩阻力测试的试验桩，可得到桩侧各土层的负摩阻力及中性点 立置；对打人式预制混凝土桩和钢桩，可得到打桩过程中桩身各 部位的锤击拉、压应力。 灌注桩桩身轴力换算确与否与桩身横截面尺寸有关，某一 戎孔工艺对不同地层条件的适应性不同，因此对成孔质量无把握 或预计桩身将出现较大变径时，应进行灌注前的成孔质量检测。 A.0.2测试方案选择是否合适，一定程度上取决于检测技术人 员对试验要求、施工工艺及其细节的了解，以及对振弦、光纤和 电阻应变式传感器的测量原理及其各自的技术、环境性能的掌 屋。对于灌注桩，传感器的理设难度随理设数量的增加而增大， 为确保传感器理设后有较高的成活率，重点需要协调成桩过程中 与传感器及其电缆固定方式相关的防护问题；为了确保测试结果 可靠，检测前应针对传感器的防水、温度补偿、长电缆及受力状 态引起的灵敏度变化等实际情况，对传感器逐个进行检查和自 校。当需要检测桩身某断面或桩端位移时，可在需检测断面设置 立移杆，也可通过滑动测微计直接测量。 A.0.4滑动测微计测管的体积较大，测管的理设数量一般根据

桩径的大小以及桩顶以上的操作空间决定：对灌注桩宜对称理设 不少于2根；对预制桩，当理设1根测管时，宜将测管理设在栅 中心轴上。对水平静荷载试验桩，宜沿受力方向在桩两侧对称理 设2根测管，测管可不通长埋设，但应大于水平力影响深度