标准规范下载简介

GB50018-2002：冷弯薄壁型钢结构技术规范

ki的计算公式。板组约束系数与构件截面的形式、截面组成的几

何尺寸以及所受的应力大小和分布情况等有关。根据上海交通大 学、湖南大学和南昌大学对箱形截面、带卷边槽形截面和槽形截面 的轴心受压、偏心受压构件132个试验所得数据的分析，发现不同 的截面形式和不同的受力状况时，板组约束系数是有区别的，但对 于常用的冷弯薄壁型钢构件的截面形式和尺寸其变化幅度不大。 考虑到构件的有效截面特性与板组约束系数的关系并不十分敏 感，为了使用上的方便，对加劲板件、部分加劲板件和非加劲板件 采用了统一的板组约束系数计算公式。 板件的弹性失稳临界应力为：

式中一 板件的受压稳定系数； 弹性模量； 泊桑系数； 6一 板件的宽度； t一板件的厚度。 式（3)表明板件的临界应力与稳定系数k和宽厚比6/t有关 为了简便，式（3）可表示为：

k ocr=A (台)

图3表示一由板件组成的卷边槽形截面，腹板宽度为，翼缘 宽度为f，厚度均为t。作用于腹板的板组约束系数用k1w表示，作 用于翼缘的板组约束系数用k1f表示GB/T 42173-2022 发芽糙米，腹板的弹性临界应力crw和 翼缘的弹性临界应力可分别用下式表示：

kwkiw ery (） ktkif Oerf =A ()

当考虑板组稳定时，应有Cerw=Cerf，将式（5）和式（6）代人，则有：

kif kw kiw wN k kw wN k ki=&w kiw

式（9）表示按板组弹性失稳时，两块相邻板的板组纳束系数之 间的应有关系，即翼缘的板组约束系数k和腹板的板组约束系数 21w之间应有的关系。 本条在根据试验数据拟合板组约束系数kl的计算公式（3）至 公式（5）时，也考虑了公式（9）所表示的关系。 表1至表6是试验数据与按第5.6.1条至第5.6.3条的规定 计算得到的理论结果的比较，表中还列出了按原规范和按美国规 范的计算结果。比较结果表明，这次修改是比较满意的

34根箱形截面试件的试验结果N，与 各种方法计算结果N.的比较N/N

表213根短柱、22根长柱卷边槽形截面最天压应力在支承边的 试件的试验结果N.与各种方法计算结果N的比较N/N

试件的试验结果N.与各种方法计算结果N的比较N/N

表38根短柱、7根长柱卷边槽形截面最大压应力在卷边边的 试件的试验结果N.与各种方法计算结果N。的比较N/N

表38根短柱、7根长柱卷边槽形截面最大压应力在卷边 试件的试验结果N.与各种方法计算结果N。的比较N

表414根槽形截面最大压应力在支承边的

试件的试验结果N.与各种方法计算结果N的比较N/N

表524根槽形截面最大压应力在自由边的

试件的试验结果N.与各种方法计算结果N。的比较N/N

结果N.与各种方法计算结果N.的

表610根槽形截面腹板非均匀受压试件的 试验结果N与各种方法计算结果N.的比较N/N

表1至表6表明，与试验结果相比考虑板组纳束与不考虑板 组约束的计算结果在平均值与均方差方面差别不大，但在某些情 况下，两者可以有较大差别，不考虑板组约束有时会偏于不安全， 有时则会偏于过分保守，可由下列两例看出。 例1：箱形截面，轴心受压。 1.不考虑板组约束。 k=4,k1=1,01=205,p=2 6/t=120 短边：6/t=20<18p=36，6/t=20 6/t=20

:p=/kik=2.6，b/t=120>38p=99，be/t=25p=65 :p=k,k=0.74,18p=13

be/t=(N bc=16

结论：不考虑板组约束过于保守。 例2：箱形截面，轴心受压。 1.不考虑板组约束。 k=4,k=1,0i=205，=2 短边：6/t=76=38p=76,be/t=25p=50 长边：6/t=120>38p=76,b/t=50 6/t=180 b/t=76 故：A。=(2X50+2X50)t=200t² 2.考虑板组约束。 k=4,k。=4,=1,b=b,α=1,01=205 k计算： 长边：$=76/180=0.422，kl=1//=1.54 短边：=180/76=2.368，k=0.11十0.93/（—0.05)2=0.283 be/t计算： 长边：p=Vkk=2.48，b/t=180>38p=94，b/t=25p=62 短边p=/kk=1.06，b/t=76>38p=40.28,be/t=25p=26.5

长边：=76/180=0.422，k=1/=1.54

故：A=（2X26.5十2X62)t=177t 结论：不考虑板组约束偏于不安全。 对于其他截面形式及受力状况也都有这种情况，不再列举 从以上例子可以看出，考虑板组约束作用是合理的。

5.6.5本条规定了受压板件有效截面白

方便设计计算，采用了将有效宽度平均置于板件两侧的 当板件上的应力分布有拉应力时，往往会出现截面中受拉 用的部位也不一定全部有效，这不尽合理。本条做修改 面的受拉部分全部有效，板件的有效宽度则按一定比例分 压部分的两侧。

6.6本条规定了轴心受压圆管构件保证局部稳定的圆管

6.7轴心受压构件截面上承受的最天应力是由压杆整体 制的，其值为?f。因此，在确定截面上板件的有效宽度时 f作为板件的最大控制应力1。

5.6.8构件中板件的有效宽厚比与板件所受的压应力分布不均 习系数山及最大压应力有关。本条规定是关于拉弯、压弯和 受弯构件中受压板件不均匀系数出和最大压应力值的计算，并据 此按照第5.6.1条的规定计算受压板件的有效宽厚比。 压弯构件在受力过程中由于压力的P一公效应，其受力具有 几何非线性性质，使截面上的内力和应力分布的计算比较复杂，为 了厂简化计算，同时考虑到压弯构件一般由稳定控制，计及P一公效 应后截面上的最大应力大多是用足的或相差不大，因此本条规定 截面上最大控制应力值可取为钢材的强度设计值f，同时截面上 各板件的压应力分布不均匀系数出可取按构件毛截面作强度计算 时得到的值，不考虑双力矩的影响。各板件中的最大控制应力则 由截面上的强度设计值f和各板件的应力分布不均匀系数出推

算得到。 受弯及拉弯构件因没有或可以不考虑P一△效应，截面上各 板件的应力分布下不均匀系数及最大压应力值均取按构件毛截 面作强度计算得到的值，不考虑双力矩的影响

6.1.2以美国康奈尔大学为主的AWS结构焊接委员会第11分 委员会，在试验研究的基础上，于1976年提出了薄板结构焊接标 准的建议，其中给出了喇叭形焊缝的设计方法。试验证明，当被连 板件的厚度4.5mm时，沿焊缝的横向和纵向传递剪力的连接 的破坏模式均为沿焊缝轮廊线处的薄板撕裂。 美国1986年《冷弯型钢结构构件设计规范》规定，当被连板件 的厚度长4mm时，单边喇叭形焊缝端缝受剪时，考虑传力有一定 的偏心，取标准强度为0.833F；喇叭形焊缝纵向受剪时考虑了两 种情况：当焊脚高度和被连板厚满足0.7h<2t，或当卷边高度 小于焊缝长度时，卷边部分传力甚少，薄板为单剪破坏，标准强度 为0.75F.；当焊脚高度满足0.7h≥2t，或卷边高度大于焊缝长度 时，卷边部分也可传递较大的剪力，能在焊缝的两侧发生薄板的双 剪破坏，标准强度成倍增长为1.5F。该规范的安全系数取为 2.5，则上述各种情况的相应充许强度分别为：0.333F、0.3F和 0.6Fu。该规范还规定，当被连板件的厚度t>4mm时，尚应按 股角焊缝进行验算。 在制定本规范条文时，参考美国86规范，按着相同的安全系 数，转化为我国的表达形式。设为美国规范所给的充许强度 Rk为按我国规范设计时的标准强度，则有：

Rk =[R] YsYR

式中和分别为我国的荷载平均分项系数和钢材的抗力分 项系数。

将上式写成我国规范的强度设计表达式，有：

Rk=[R] YR Ys·YR Y

Rk=[R] "YsYR. Y

由（11）式，将美国规范LR中的Fu用f代换后得到转化为我 国设计强度的转化系数为R 数=1.3，钢材的抗力分项系数YR=1.165。对Q235钢，最小强 屈比为1.6，则转化系数为2.423，相应的设计强度分别为0.81f、 0.71f和1.42f,取整数即分别为0.8f、0.7f和1.4f；对板厚小 于4mm的Q345钢，其最小强屈比为1.5，相应的转化系数为 2.272，设计强度分别为0.76f、0.68f和1.36f。考虑到喇叭形焊 缝在我国的研究和应用尚不充分，在本条文的编写中，偏于安全的 将双剪破坏的设计强度按单剪取值。同时将Q345钢的相应设计 强度表达式近似取为Q235钢的相应式子。

.1.4为了与其他机械式连接件的承载力设计值表达式相

将普通螺栓连接强度的应力表达式改为单个螺栓的承载力诊 表达式。

件的抗剪脱和抗拉脱的抗拉承载力设计值取静荷作用时的一半。 建议还采用不同的折减系数，考虑连接件在压型钢板波谷的不同 部位设置时，可能产生的杠杆力和两个连接件传力不等而带来的 不利影响。 试验表明传递剪力的连接不存在遇风组合的疲劳同题，抗剪 连接的破坏模式主要以被连接板件的撕裂和连接件的倾斜拔出为 主。单个连接件的抗剪承载力设计值仅与被连板件的厚度和其屈 服强度的标准值以及连接件的直径有关。 我国一些单位也对抽芯铆钉和自攻螺钉连接做过试验研究， 并证实了欧洲建议所建议的公式是偏于安全保守的。因此本规范 采用了这些公式，只做了强度设计值的代换 欧洲建议规定：永久荷载的荷载分项系数为1.3，活荷载的为 1.5，与薄钢板连接的紧固件的抗力分项系数为m一1.1，因此当 取平均荷载分项系数为1.4时，欧洲建议在连接的承载力设计值 之外的安全系数为1.4×1.1=1.54。我国的相应平均荷载分项 系数为1.3，取连接的抗力分项系数与钢材的相同，即YR=1.165， 则相应的安全系数为1.3×1.165=1.52。可见中、欧双方在冷弯 薄壁型钢结构方面的安全系数基本相当。欧洲建议中所用的屈服 强度的设计值e相当于我国的钢材标准强度f，因此取YR= 1.165f=e，对公式进行代换。也就是说对欧洲建议的公式的右 则均乘以1.165，并用取代。。，即得规范中的相应公式。需要说 明的是，为了简化公式，将抽芯铆钉的抗剪强度设计值计算表达式 取与自攻螺钉相当的表达式。

6.2.1本条补充了直接相贯的钢管节点的角焊缝尺寸可放大到 2.0t的规定。由于这种节点的角焊缝只在钢管壁的外侧施焊，不 存在两侧施焊的过烧问题，是可以被接受的。另外，在具体设计中 应参考现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017中有关侧面角

焊缝最大计算长度的规定。 6.2.5、6.2.6、6.2.8、6.2.9这四条的规定来源于欧洲建议，这些 构造规定是6.1.7条中各公式的适用条件，因此必须满足。 6.2.7被连板件上安装自攻螺钉（非自钻自攻螺钉）用的钻孔孔 径直接影响连接的强度和柔度。孔径的大小应由螺钉的生产厂家 规定。1981年的欧洲建议曾以表格形式给出了孔径的建议值。 本规范采用了由归纳出的公式形式给出的预制孔建议值。

料分析，集中荷载主要由荷载作用点相邻的槽口协同工作，究竟由 几个槽口参与工作，这与板型、尺寸等有关，目前尚无精确的计算 方法，一般根据试验结果确定。规范给出的将集中荷载F沿板宽 方向折算成均布线荷载9re（公式7.1.10）是一个近似简化公式，该 式取自欧洲建议，式中折算系数由试验确定，若无试验资料，欧 洲建议规定取=0.5。此时，用该式的计算方法，近似假定为集 中荷载F由两个槽口承受，这对多数压型钢板的板型是偏安全 的。 屋面压型钢板上的集中荷载主要是施工或使用期间的检修荷

载。按我国荷载规范规定，屋面板施工或检修荷载F=1.OkN验 算时，荷载F不乘荷载分项系数，除自重外，不与其他荷载组合。 但当施工期间的施工集中荷载超过1.0kN，则应按实际情况取 用。

7.1.11屋面和墙面压型钢板挠度控制值是根据近十多

7.2.1~7.2.9这些条文均是关于屋面、墙面和作为永久性模板 的楼面压型钢板的构造要求规定。条文中增加了近几年在实际工 程中采用的压型钢板侧向扣合式和咬合式连接方式，这两种连接 方法，连接件隐藏在压型板下面，可避免渗漏现象。此外，近几年 勾头螺栓在工程中已很少采用，因此，条文中对于压型钢板连接件 主要选用自攻螺栓（或射钉），但这类连接件必须带有较好的防水 密封胶热材料，以防连接点渗漏

Mx My B f Wenx Weny W

采用上式的根据是： 1利用M,/Weny一项来包络由于侧向弯曲和双力矩引起的 应力，按照近年来工程实践的检验，一般是偏于安全的同时也简化 了计算，便于设计者使用； 2根据对收集到的Z形薄壁標条试验数据的统计分析，当 活载效应与恒载效应之比为0.5、1、2、3时，用一次二阶矩概率方 法，算得其可靠度指标β均大于3.2（Q345钢平均为3.287， Q235.F钢平均为3.378；Q235钢平均为4.044），可见该公式是可 靠的；

Mx M PbWex

8.1.4平面格构式標条，过去主要用于较重屋面，风吸力使下弦 内力变号问题不突出，广泛采用压型钢板屋面后，对于跨度大、 距大等不宜采用实腹標条的情况，格构式標条仍具有一定的用途。 本条规定平面格构式条在风吸力作用下下弦受压时下弦应采用 型钢。同时为确保下弦平面外的稳定，应在下弦平面内布置必要

点间的距离（拉条可作为侧向支承点）。通常为了减少標条在 介段和施工过程中的侧向变形和扭转，在其两侧都设置了拉 立条又与端部的刚性构件（如钢筋混凝土天沟或有刚性撑利 架）相连，故拉条可作为侧向支承点

8.2.1实腹式標条自前常用截面形式为Z形钢、槽钢和卷边槽 钢，其截面重心较高，在屋面荷载作用下，常产生较大的扭矩，使標 条扭转和倾覆。因此，条文规定在標条两端与屋架、刚架连接处宜 采用標托，并且上、下用两个螺栓固定，使標条的端部形成对扭转 的束支座，籍以防止標条在支座处的扭转变形和倾覆，并保证標 条支座范围内腹板的稳定性。当条高度小于100mm时，也可 只用一排两个螺栓固定。

.2.2通常平面格构式条的高度与跨度及荷载有关。木

查，自前工业厂房的標条跨度1大多为6m，当为中等屋面荷载（標 距为1.5m的钢丝网水泥瓦）时，標条高度h一般采用300mm，即 h/l=1/20；当为重屋面荷载（標距为3m的预应力钢筋混凝土单 槽瓦）时，条高度一般采用500mm，即h/l=1/12，这些条的实

测挠度在1/250～1/500之间，可以满足正常使用的要求。敌本规 范仍采用平面格构式標条的高度可取跨度的1/12～1/20的规定。 此外，平面格构式標条的试验结果表明，端部受压腹杆如采用 型钢，不但其承载能力高，而且也易于保证施工质量，因此，本条明 确规定端部受压腹杆应采用型钢，以确保质量。 第8.1.4条规定风荷载作用下，平面格构式条下弦受压时， 下弦应采用型钢，但下弦平面外的稳定应在下弦平面上设置支承 点，一般宜用拉条和撑杆组成。支撑点的间距以不大于3m为宜。 8.2.3拉条和撑杆的布置，系参照多年来的工程实践经验提出 的，它能够起到提高標条侧向稳定与屋面整体刚度的作用，故仍维 特原规范的规定。 实腹標条下翼缘在风荷载作用下受压时，布置在靠近下翼缘 的拉条和撑杆可作为受压下翼缘平面外的侧向支承点。但此时上 翼缘应与屋面板材牢固连接。 当前有较多的工程为了保温或隔热或建筑需要，在標条上下 翼缘上均设压型钢板（双层构造）。当上下压型钢板均与標条牢固 连接时，这种构造可保证標条的整体稳定，可不设拉条和撑杆。但 安装压型钢板时，应采取临时措施，以防施工过程中標条失稳。 8.2.4利用擦条作屋盖水平支撑压杆时，標条的最大长细比应满 足本规范第4.3.3条的规定，即入<200，这时標条的拉条和撑杆 可作为平面外的侧向支承点。当风荷载或吊车荷载作用时標条应 按压弯构件验算其强度和稳定性。

则挠度在1/250~ 可以满定正吊使用的安求。 收本观 范仍采用平面格构式標条的高度可取跨度的1/12～1/20的规定。 此外，平面格构式標条的试验结果表明，端部受压腹杆如采用 型钢，不但其承载能力高，而且也易于保证施工质量，因此，本条明 确规定端部受压腹杆应采用型钢，以确保质量。 第8.1.4条规定风荷载作用下，平面格构式標条下弦受压时， 下弦应采用型钢，但下弦平面外的稳定应在下弦平面上设置支承 点，一般宜用拉条和撑杆组成。支撑点的间距以不大于3m为宜。 8.2.3拉条和撑杆的布置，系参照多年来的工程实践经验提出 的，它能够起到提高標条侧向稳定与屋面整体刚度的作用，故仍维 特原规范的规定。

下弦应采用型钢，但下弦平面外的稳定应在下弦平面上设置支承

实腹標条下翼缘在风荷载作用下受压时，布置在靠近下翼缘 的拉条和撑杆可作为受压下翼缘平面外的侧向支承点。但此时上 翼缘应与屋面板材牢固连接。 当前有较多的工程为了保温或隔热或建筑需要，在標条上下 翼缘上均设压型钢板（双层构造）。当上下压型钢板均与標条牢固 连接时，这种构造可保证標条的整体稳定，可不设拉条和撑杆。但 安装压型钢板时，应采取临时措施，以防施工过程中標条失稳。 8.2.4利用擦条作屋盖水平支撑压杆时，標条的最大长细比应满 足本规范第4.3.3条的规定，即入<200，这时標条的拉条和撑杆 可作为平面外的侧向支承点。当风荷载或吊车荷载作用时標条应

足本规范第4.3.3条的规定，即入≤200，这时条的拉条利 丁作为平面外的侧向支承点。当风荷载或吊车荷载作用时模 安压弯构件验算其强度和稳定性。

8.3.2 构造上不能保证墙梁的整体稳定，系指第8.3.1以外的

8.3.3窗顶墙梁的挠度规定比

8.3.3窗顶墙梁的挠度规定比其他墙梁的挠度严格，主要保证

9.1.1由于屋架上弦杆件一般都是连续的，屋架节点并非理想铰 接，因此，必然存在着次应力的影响，有时还是相当大的，但通常屋 架的计算都忽略了次应力的影响，按节点为铰接考虑，一般都能达 到应有的安全度，在实际工程中也未发现因简化计算出现安全事 故。为了避免次应力的繁琐计算，采用按屋架各节点均为铰接的 简化计算方法，是切实可行的，故本规范仍沿用原规范的规定。至 于特别重要的工业与民用建筑中的屋架，则应在计算中考虑次应 力的影响

冷弯薄壁型钢屋架平面内的刚度还是比较好的，一般均

满足正常使用要求，但为了消除由于视差的错觉所引起之屋架下 挠的不安全感，确保屋架下弦与吊车顶部的净空尺寸，15m以上 的屋架均宜起拱。大量试验数据证明，在设计荷载作用下相对挠 度的实测值均小于跨度的1/500，因此，规定屋架的起拱高度可取 跨度的1/500

专递水平力，避免压杆的侧向失稳，以及保证屋盖在安装和使 为稳定，应分别根据屋架跨度及其载荷的不同情况设置横尚 支撑、纵向水平支撑、垂直支撑及系杆等可靠的支撑体系

.2.3为了充分发挥冷弯型钢断面性能和提高冷弯型钢屋

9.2.4屋架杆件的接长主要指弦杆。屋架拼装接头的数量和位 置，应结合施工及运输的具体条件确定。拼装接头可采用焊接或 螺栓连接

9.2.5本条主要是指在设计屋架节点时，构造上应注意的有关事

9.2.5本条主要是指在设计屋架节点时，构造上应注意的有关事 项

10.1.1刚架梁是以承受弯矩为主，轴力为次的压弯构件，其轴力 随坡度的减小而减小（对于山形门式刚架，斜梁轴力沿梁长是逐渐 改变的），当屋面坡度不天手1：2.5时，由于轴力很小，可仅按压 弯构件计算其在刚架平面内的强度（此时轴压力产生的应力一般 不超过总应力的5%），而不必验算其在刚架平面内的稳定性。 刚架在其平面内的整体稳定，可由刚架柱的稳定计算来保证， 变截面柱（通常为楔形柱）在刚架平面内的稳定验算可以套用等截 面压弯构件的计算公式。 刚架梁、柱在刚架平面外的稳定性可由標条和墙梁设置隅撑 来保证，设置隅撑的间距可参照现行国家标准《钢结构设计规范 GB50017中受弯构件不验算整体稳定性的条件来确定。 10.1.2刚架的失稳有无侧移失稳和有侧移失稳之分，而有侧移 失稳一般具有最小的临界力，实际工程中，门式刚架通常在刚架平 面内没有侧向支撑，且刚架梁、柱线刚度比并不太小，因此在确定 刚架柱在刚架平面内的计算长度时，只考虑有侧移失稳的情况。 表A.3.1适用于梁、柱均为等截面的单跨刚架，表A.3.2适用于 等截面梁，楔形柱的单跨刚架。当刚架横梁为变截面时，不能采用 上述方法，本条给出的计算公式有相当好的精度。 由于常用的柱脚构造并不能完全做到理想铰接或完全刚接的 要求，考虑到柱脚的实际约束情况，对柱的计算长度系数予以修 正。 10.1.3多跨刚架的中间柱多采用摇摆柱，此时，摇摆柱自身的稳

10.2.2刚架梁的最小高度与其跨度之比的建议值，是根据工程 经验给出的，但只是建议值，并非硬性规定。 10.2.3门式刚架基本上是作为平面刚架工作的，其平面外刚度 较差，设置适当的支撑体系是极为重要的，因此本规范这次修订对 此作了原则规定。 支撑体系的主要作用有：平面刚架与支撑一起组成几何不变 的空间稳定体系：提高其整体刚度，保证刚架的平面外稳定性；承

较差，设置适当的支撑体系是极为重要的，因此本规范这次修订对 此作了原则规定。 支撑体系的主要作用有：平面刚架与支撑一起组成几何不变 的空间稳定体系：提高其整体刚度，保证刚架的平面外稳定性；承 担并传递纵向水平力；以及保证安装时的整体性和稳定性。 支撑体系包括屋盖横向水平支撑、柱间支撑及系杆等。 支撑桁架的弦杆为刚架梁（或柱），斜腹杆为交叉支撑，竖腹杆 可以是条(或墙梁)，为了保持条(或墙梁)的规格一致,或者当

刚架间距较大，为了保证安装时有较大的整体刚度，竖腹杆及刚性 系杆亦可用另加的焊接钢管、方管、H型钢或其他截面形式的杆 件。位于温度区段或分期建设区段两端的支撑桁架竖腹杆或刚性 较大者设计（当所支撑构件为实腹梁的翼缘时，其轴力为A·f)。

1.1.3钢材和构件的矫正

1钢材的机械矫正，一般应在常温下用机械设备进行，矫止 后的钢材，在表面上不应有凹、凹痕及其他损伤。 2对冷矫正和冷弯曲的最低环境温度进行限制，是为了保证 钢材在低温情况下受到外力时不致产生冷脆断裂。在低温下钢材 受到外力脆断要比冲孔和剪切加工时而断裂更敏感，故环境温度 应作严格限制。 3碳素结构钢和低合金结构钢，允许加热矫正，但不得超过 正火温度（900℃）。低合金结构钢在加热矫正后，应在自然状态下 缓慢冷却，缓慢冷却是为了防止加热区脆化，故低合金结构钢加热 后不应强制冷却

后的钢材，在表面上不应有凹、凹痕及其他损伤。 2对冷矫正和冷弯曲的最低环境温度进行限制，是为了保证 钢材在低温情况下受到外力时不致产生冷脆断裂。在低温下钢材 受到外力脆断要比冲孔和剪切加工时而断裂更敏感，故环境温度 应作严格限制。 3碳素结构钢和低合金结构钢，允许加热矫正，但不得超过 正火温度（900℃）。低合金结构钢在加热矫正后，应在自然状态下 缓慢冷却，缓慢冷却是为了防止加热区脆化，故低合金结构钢加热 后不应强制冷却。 11.1.4构件用螺栓、高强度螺栓、铆钉等连接的孔，其加工方法 有钻孔、冲孔等，应根据技术要求合理选择加工方法。钻孔是一种 机械切削加工，孔壁损伤小，加工质量较好。冲孔是在压力下的剪 切加工，孔壁周围会产生冷作硬化现象，孔壁质量较差，但其生产 效率较高。 11.1.5焊接构件组装后，经焊接矫正后产生收缩变形，影响构件 的几何尺寸的正确性，因此在放组装大样或制作组装胎模时，应根 据构件的规格、焊接、组装方法等不同情况，预放不同的收缩余量。 对有起拱要求的构件，除在零件加工时做出起拱外，在组装时还应

后不应强制冷却。 11.1.4构件用螺栓、高强度螺栓、铆钉等连接的孔JC／T 2002-2009 建筑材料吸防湿性能测试方法，其加工方法 有钻孔、冲孔等，应根据技术要求合理选择加工方法。钻孔是一种 机械切削加工，孔壁损伤小，加工质量较好。冲孔是在压力下的剪 切加工，孔壁周围会产生冷作硬化现象，孔壁质量较差，但其生产 效率较高。

1.1.5焊接构件组装后，经焊接矫正后产生收缩变形，影响

的几何尺寸的正确性，因此在放组装大样或制作组装胎模时，应根 据构件的规格、焊接、组装方法等不同情况，预放不同的收缩余量 对有起拱要求的构件，除在零件加工时做出起拱外，在组装时还应 按规定做好起拱。 构件的定位焊是正式缝的一部分，因此定位焊缝不允许存在 最终熔入正式焊缝的缺陷，定位焊采用的焊接材料型号，应与焊接

11.2.3钢材表面的锈蚀度和清洁度可按现行国家标准《涂装前

11.2.4化学除锈方法在一般钢结构制造厂已逐步淘汰，因冷蛋

薄壁型钢结构部分构件尚在应用化学处理方法进行表

质（镀）锌、铝等，故本规范仍将其列入。 11.2.6对涂覆方法，一般不作具体限制要求，可用手刷，也可采 用无气或有气喷涂，但从美观看，高压无气喷涂漆面较为均匀。 11.2.8本条规定涂装时的环境温度以5～38℃为宜，只适合在 室内无阳光直射情况。如在阳光直射情况下，钢材表面温度会比 气温高8~12℃，涂装时漆膜的耐热性只能在40℃以下，当超过漆 膜耐热性温度时JTG／T 3334-2018 公路滑坡防治设计规范，钢材表面上的漆膜就容易产生气泡而局部鼓起 更附着力降低。 低于0℃时，室外钢材表面涂装容易使漆膜冻结不易固化，湿 度超过85%时，钢材表面有露点凝结，漆膜附着力变差。 涂装后4h内不得淋雨，是因漆膜表面尚未固化，容易被雨水 冲坏。

统一书号：1580058·492