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《高层建筑岩土工程勘察标准》(JGJ T72-2017)

B， 自坑底算起深度，h为基坑开挖深度。 上式表明除了与基坑开挖尺寸相关以外，还与十体的泊松比 1相关。通过大量计算表明，对于土体泊松比在0.25～0.45间， 不同泊松比对计算结果影响较小，一般可按0.4进行计算。 上述公式计算较为麻烦，故实际计算时可按Boussinesg解 应力值乘以一修正系数，表明其与Mindlin解之间的对应关系： 简写为：

Ozi = Omaibd

表29回弹量计算中采用的土性指标

(Pczi+Ozri +eoi 1g Pczi

公式（12）实质上是考虑应力历史，按正常固结土计算回弹 量的公式，计算示例DBJ43／T 002-2010 预拌砂浆生产与应用技术规程.pdf，见表31。

表31按回弹指数法计算回弹量示例

从表30和表31计算结果看，前者略大于后者，但总的看 来，比较接近。 10.0.11伴随着近年来大规模的城市建设，密集的市政设施 地铁网络如血脉一般贯通城市，超高层建筑往往邻近重大市政设 施、重要建筑、地铁，其建设施工（基坑开挖与降水、高层建筑 桩基工程等）的群体活动都会对周边环境安全造成不同程度的影 响：超高层建筑往往建设在城市核心区的繁华地带，周边环境条 牛极其复杂，特别当超高层建筑以建筑组团方式建设时，如北京 CBD、上海陆家嘴、广州珠江新城等，因此除了自身各工序的协 调外，还需考虑相邻地块、地下共同体（交通市政廊道）的同期 或者交叉施工问题，结合地层、地下水条件开展综合施工与 管理。 随着地下水资源的不断超量开采，区域地面沉降成为城市建 没活动中所面临的一个重要地质灾害问题，具有易发性、缓变 生、累进性和不可性等特点。当大面积地面沉降量达到一定程 后会对城市道路、地下管线设施、轨道交通、桥涵及其他各类 建（构）筑物的正常使用带来不利影响，甚至造成破坏。因此如 果拟建超高层建筑位于区域地面沉降区时，应分析区域地面沉降 可能对该工程基础稳定性造成的不利影响。 深大基坑往往会涉及多层地下水的施工降水问题，尤其是对

于自前密集的高层建筑群，而施工降水将造成工程场区及其周边 地区地下水位（或水头）的下降，引起一定范围内孔隙水压力场 和有效应力场的重新分布。由于地下水位（或水头）降低，将造 成受降水影响范围内的地基土层有效应力增大，从而将导致地基 土层压缩或沉降，进而引起影响范围内各类地下、地面建（构） 筑物的变形、开裂，管线的爆裂等不良影响，因此也需要予以正 确合理的评价。 10.0.12设计参数检验的概念是原规程JGJ72－2004首次提出 的，经10多年规程执行和工程实践后，认为对超高层建筑，特 别是勘察等级为特级的超高层建筑，进行设计参数检验非常有必 要。例如屋面结构高度达596.5m的天津117大厦，按设计要求 进行了厂桩直径1m的4根超长桩（2根100m，2根120m）和10 根100m长的锚桩的试桩工作，根据试桩的过程数据和成桩检测 数据分析，调整了工程桩的设计参数，满足了117大厦结构受力 的安全要求（详见《基础工程》2015年第6卷，总32期，左传 文“解读天津117大厦：中国结构第一高楼”一文）。

11.1.1本条是对高层建筑岩土工程勘察报告总的要求，包括了 四个方面，一是报告书要结合高层建筑的特点和各地区的主要岩 土工程问题；二是对报告书的基本要求；三是强调报告书要因地 制宜，突出重点，有工程针对性；四是说明文字报告与图表的 关系。 11.1.2本条是指通常的高层建筑岩土工程勘察报告书内容不能 包括的特殊岩土工程问题（具体见11.2.11），宜进行专门岩土 工程勘察评价，提交专题咨询报告，咨询费用应另行计算

包括的特殊岩土工程问题（具体见11.2.11），宜进行专门岩王 二程勘察评价，提交专题咨询报告，咨询费用应另行计算

11.2勘察报告主要内容和要求

11.2.1本条提出高层建筑初步勘察报告书的要求，报告书内容 应回答建筑场地稳定性和建筑适宜性，高层建筑总平面图，选择 地基基础类型，防治不良地质现象等问题，以满足高层建筑初步 设计要求。

11.2.2本条提出了高层建筑详细勘察报告的服务对象，

了详细勘察报告应解决高层建筑地基基础设计与施工中的主要 可题；强调了高层建筑岩土工程详细勘察报告与一般建筑详细 勘察报告相比应突出的内容，包括拟建高层建筑的基本情况、 场地及地基的稳定性与地震效应、天然地基、桩基、复合地基 地下水、基坑工程、施工中应注意的工程问题、有关风险及对 周边环境影响分析、警示及评价等，其中第8款是本次修订时 增加的。

已做过初勘并有结论，则在详勘中应结合工程的平面布

其对工程的影响；如果没有进行初勘，则应在分析场地地形、地 貌与环境地质条件的基础上进行具体评价，并作出结论。

11.2.4详勘报告应明确而清楚地论述地基土层的分布规律

地基土的物理力学性质参数及工程特性进行定性、定量评价，岩 土参数的分析和选用应符合有关国家标准

地基土的物理力学性质参数及工程特性进行定性、定量评价

1.2.5由于地下水在高层建筑设计中的作用和影响日益受到

良影响，以及对地基基础施工的影响进行分析和评价。 1.2.6详勘报告书对天然地基方案的分析，首先应着眼于对地 基持力层和下卧层的评价，在归纳了勘察成果及工程条件的基础 上，提出地基承载力和沉降计算所需的有关参数供设计使用

寺力层（桩长）的建议，提出桩基承载力和桩基沉降计算的有关 参数供设计使用，对各种可能方案进行比选，推荐最佳方案

及地基条件的基础上提出可能的复合地基加固方案，确定加

计算使用的基坑各侧壁综合地质剖面的建议，并建议基坑支护方 案。对地下水位高于基坑底面的基坑工程，还宜提出地下水控制 方案的建议

察期间高层建筑勘察有时难以解决，这些特殊问题主要包括：查 明与工程有关的性质或规模不明的活动断裂及地裂缝、高边坡、 地下采空区等不良作用，复杂水文地质条件下水文地质参数的确 定或水文地质设计，特殊条件下的地下水动态分析及地下室抗浮 设计，工程要求时的上部结构、地基与基础共同作用分析，地基 基础方案优化分析及论证，地震时程分析及有关设计重要参数的 最终检测、核定等。针对这些问题要单独进行专门的勘察测试或

技术咨询，并单独提出专门的勘察测试或咨询报告。

11.3.1勘察报告所附图件应与报告书内容紧密结合，具体分两 个层次，首先是每份勘察报告书都应附的图件及附件主要有四 种，本次修订增加了“岩土工程勘察任务书”的附件，它是勘察 工作的主要依据之一；另一个层次是根据场地工程地质条件或工 程分析需要而宜绘制的图件，这是本次修订增加的内容，它是根 据不同场地及工程的情况来选择，条文只列出四种，实际工作还 可以选择和补充，

中测试和试验的结果，另一方面要为岩土工程分析评价和地基基 础设计计算提供数据。条文也只列了四种，实际工作也可以进行 选择和补充。

附录A回弹模量和回弹再压缩

附录D标准贯人试验成果估算预制

表32标贯实测击数N与黏性士状态的经验关系

般黏性士按I、N、N,计算极限侧阻

附录F原位测试参数估算群桩

F.0.1本条规定了用原位测试参数按经验关系换算土的压缩模 量后，直接用原位测试参数估算群桩基础最终沉降量方法的适用 范围和适用条件，无其是在本条第4款中明确了用本附录的有关 公式计算沉降时，应与本地区实测沉降进行统计对比和验证，确 定合理的经验系数。 F.0.2对无法或难以采取原状土样的土层，如砂土、深部粉土 和黏性土等，可根据原位测试成果按标准中表F.0.2经验公式 确定压缩模量E值。 对砂土和粉土，主要依据旁压试验E与单桥静力触探比贯 入阻力力s、标准贯人试验N值建立相应统计关系（近100项工 程数据），如图18和图19所示，

图18旁压试验模量与静探比贯入阻力力关系图

旁压试验模量与标准贯入试验击数N

由图可见，Em与Ps、N值有良好的线性关系（相关系数分 别为0.83和0.95），由E。与Em相关关系L即E。一（1.5～2.0） Em」，可得到E=（3～4）P或E=（1.33～1.77)N，与自前勘察 单位已使用经验公式基本一致，故表中对于粉土和粉细砂采用经 验公式E。=（3～4）b或E。=（1.0～1.2）N。对深部黏性土，通 过P值与室内试验E值建立相应经验关系见图20（约100项工 程数据）

图20压缩模量E与静探比贯入阻力力s关系图

如不考虑这些因素，势必造成沉降量估算值偏大。为提高桩 基沉降估算精度，桩基沉降估算经验系数应根据类似工程条件下 沉降观测资料和经验确定；计算参数（如E。）宜通过原位测试 方法取得或通过建立经验公式求得；当有工程经验时，可采用国 际上通用的旁压试验等原位测试方法估算桩基沉降量，本次修订 工作收集的上海地区近150项工程的沉降实测资料，在进行计算 值与实测值的对比、分析、统计后，使计算值与实测值较为接 近，提出采用原位测试成果计算桩基沉降量方法，在使用时应注 意其经验性和适用条件。 本标准修订中推荐了两种方法，第一种按实体深基础假定的 分层总和法（s=ns1s2po;h;/Esi），通过对桩端人土深度、桩侧 土性和桩端土性修正，以提高桩基的计算精度。 本标准所提出的计算方法与实测值比较结果见图21和 图22，

图21沉降量计算值与实测值之比频图

由上图可见，一一般情况下，按建议方法计算的沉降量大于实 测值，其平均值为1.2，变异系数为14%，计算值与实测值比值 在0.9～1.3区间占到75%，其计算精度能满足工程设计要求。 但必须说明：本次修订工作所收集的近150项工程的沉降实 测资料主要分布在上海地区，尚需全国其他地区的资料加以验证 和补充。 第二种方法是采用静力触探试验或标准贯入试验方法估算桩

图22沉降量计算值与实测值散点图

基础最终沉降量。根据专题报告，收集上海地区120幢建筑物工 星资料及其地质资料进行分析，按建议方法计算，与实测沉降比 交见图23，相对误差频数分布见图24。

静力触探试验参数经验法计算与实

从图中可见，计算值与实测值比值平均值为1.08，标准偏 差为0.19，偏于保守，按截距为0进行拟合的相对误差为6% （r=0.92）。相对误差在20%以内的有96项，占总数（120项） 的80%。由此可见，静力触探方法计算简单，概念明确，计算 精度能满足设计要求。 附工程计算实例：

静力触探试验参数经验法相对误差

某工程有三幢20层高层建筑，基础为半地下室加短桩，理 深1.7m，平面面积为489.3m²，箱基底板梁轴线下布置183根 0.4m×0.4m×7.5m钢筋混凝土预制桩，场地地质情况见图25。

按本方法计算沉降的步骤如下： 确定基础等效宽度B=√A一V489.3=22.1m； 作直角三角形，使横边等于1.0，竖边为基础等效宽度

B=22.1m; 3自桩端起，划分土层，计算各土层厚度，自各土层中点 作水平线，交三角形斜边，算出各水平线长度Isi（0

=5.1X0.92X3.6+0.7X0.7X6.4+1.05

X 0. 27 X 12. 1)/(0. 5 X 22. 1)

2 = 1.0 X 300/2 X 22.1X 0.87/(3.3 X 2.11)

s=Bm/(3. 3）

= 1.0 X 300/2 X22.1 X 0.87/(3.3 X 2.11)

=414mm 该工程三幢高层最终实测沉降分别为363.1mm，410.6mm， 419.1mm，计算结果与实测土分吻合。

附录 H竖向和水平向基准基

基础设计规范竖向和水平向基床系数

H.0.3载荷试验中承压板采用边长为300mm的方形板。现行 行业标准《铁路路基设计规范》TB10001规定采用30cm直径 的圆形承压板，取下沉量为0.125cm的荷载强度为基床系数；

b 6+0.30 K 26

中：b—基础底面宽度（m）。 2根据实际基础形状CECS 483-2017-T 风电塔架技术规程，修正后的竖向地基基床系数Ks kN/m²）按下列公式计算：

Ks= K( 21十6 31 K. = Kv

式中：一一基础底面的长度（m）。 按照原规程JGJ72－2004条文说明，当竖向载荷试验采用

非标准承压板时，必须将试验结果修正为基准基床反力系数K， kN/m），具体修正方法如下： 1根据非标准板载荷试验力S曲线，按下式计算竖向载荷 试验基床系数K（kN/m3）：

CECS 165-2004 城市地下通信塑料管道工程设计规范K = 3. 28dK' 4d2 Kv (d ± 0. 30)2

设μ= 0.35，则 E。= （1 — ²) P (1 0.352) sd

200 对非标准板进行修正K=3.28·d·K=3.28×0.798X 41322=108178kN/m 梁筏基础尺寸6×l=47.6m×54.6m X108178= 47.6 682kN/m3 31 3X54.6 682=653kN/m 通过上述工程实例计算分析后认为： 1基准基床系数K是按太沙基早年建议使用1平方英尺面 积的承压底板载荷试验求得。现行国家标准《岩土工程勘察规 范》GB50021，规定尺寸为300mm×300mm的方形标准板，而 该工程实例等采用0.707m×0.707m的非标准板0.5m²进行试 验，试验结果K=41322kN/m3与经验值吻合。如按非标准板 进行修正，其K，一107178kN/m3较经验值大很多。宰金珉主编 的《高层建筑基础分析与设计》中P53页和史佩栋等主编的 《高层建筑基础工程手册》P95页均提出当承压底板宽度B1》 0.707m时，可不做面积大小的修正。为此本次修订规定不进行 非标准板的修正。 2太沙基建议的基础尺寸和形状（方形或矩形）修正，主 要是针对独立柱基而言，而该工程是梁筱基础，若按太沙基建议 的方法修正，所得K和K值会相当小，不符合实际，故认为 对筏形和箱形大面积基础可不进行基础尺寸和基础形状的修正。