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GB50583-2010 选煤厂建筑结构设计规范

他可变荷载的组合值系数应按现行国家标准《构 筑物抗震设计规范GB50191中有关规定采用； Ex—水平地震作用标准值，按现行国家标准《构筑物抗 震设计规范》GB.50191中有关规定计算； Fsx—堆料动压力标准值，按本条第4款计算； Ys——堆料动压力组合系数，取1.0； R—落煤简简身截面承载力设计值。

应力区；在地震作用下，可出现零应力区，但零应力区的面积不应 大于底面全面积的1/4。 7.2.10落煤筒简壁最大裂缝宽度不应大于0.2mm，基础倾斜率 不应大于0.004，平均沉降量不宜大于200mm。 7.2.11落煤筒整体的倾覆验算应按本规范第4.0.10条进行计 算，对抗倾覆有利的永久荷载的分项系数应取0.85。 7.2.12受堆料荷载影响的构筑物、地道及挡墙应计人料堆附加 荷载的影响。外围护利用中心筒支承时，应计算其对中心简的 影响。 7.2.13料堆中的支架构件所承受的堆料压力，应按梯形楔体计 算，并应考虑堆料压力来自任何可能的方向。 7.2.14煤仓的荷载分类及荷载效应组合应符合现行国家标准 《钢筋混凝土筒仓设计规范》GB50077的有关规定。 7.2.15煤仓结构按承载力极限状态设计时，所有结构构件均应 进行承载力计算；对其中薄壁构件尚应计算水平、竖向及其他控制 结构安全的截面承载力计算。 7.2.16煤仓结构按正常使用极限状态设计时，仓壁、仓底的最大 裂缝宽度允许值应符合下列规定： 1对于年降水量少于蒸发量及相对湿度小于10%的干旱少 雨地区，煤含水量小于10%的煤仓的最大裂缝宽度不应大 于0.3mm;

2、对于受人为或自然侵蚀物质严重影响的煤仓，应严格按不 出现裂缝的构件计算： 3般条件的煤仓，最大裂缝宽度不应大于0.2mm。 7.2.17抗震设防地区的煤仓，应进行抗震验算。当仓壁与仓底 整体连接时，仓壁、仓底可不进行抗震验算。仓下支承结构为柱支 承时，可按单质点结构体系简化计算。筒壁支承的煤仓仓上建筑 地震作用增大系数取4.0。 7.2.18输送机栈桥和地道应根据不同的结构形式采用不同的结 构计算模型，并应符合下列规定： 1钢筋混凝土地道应按闭合框架计算； 2输送机栈桥横向为双柱支承结构，跨间结构为梁式承重体 系，其横向应按框架计算，纵向按排架计算； 3砌体承重、屋面为钢筋混凝土梁板式结构的输送机栈桥应 按弹性方案房屋进行静力计算，并应按屋面梁板与承重墙为铰接 不计人空间工作的平面排架计算

7.3.1有地下水时，翻车机房、受煤坑及储煤场的地下结构外壁 及底板应采用防水混凝土，其设计抗渗等级应符合表7.3.1的 规定

7.3.1有地下水时GB/T 41530-2022 玩具及儿童用品术语和定义，翻车机房、受煤坑及储煤场的地下结构外壁

表7.3.1防水混凝土设计抗渗等缆

7.3.2堆取料机基础为素混凝土刚性基础时，混凝土强度等级不 宜低于C15，并应在基础受拉区配置构造钢筋

7.3.2堆取料机基础为素混凝土刚性基础时，混凝土强度等级

7.3.3落煤筒的混凝土强度等级不应低于C30；筒壁最小厚度不 应小于160mm；筒壁钢筋应内外双层配置，保护层厚度不应小于 30mm；在筒体下端地面以上3m范围内，外侧应增加20mm厚的 附加保护层。

7.3.3落煤筒的混凝土强度等级不应低于C30；筒壁最小厚度不

7.3.4落煤筒筒壁水平配筋总的最小配筋率应为0.3%；筒壁竖 向配筋总的最小配筋率应为0.4%。钢筋直径不宜小于10mm，且 不宜大于25mm；最大钢筋间距不宜大于200mm，也不宜小 于70mm

7.3.5落煤简卸料口处的附加钢筋应按下列要求配置：

1洞口上下每边附加的水平钢筋面积不应小手于被洞口切断 的水平钢筋面积的0.6倍；洞口左右每侧附加的竖向钢筋面积不 应小于被洞口切断的竖向钢筋面积的0.5倍； 2洞口附加钢筋的配置范围：水平钢筋应为筒壁厚度的1.0 倍～1.5倍；竖向钢筋应为筒壁厚度的1.0倍。配置在洞口边的 第一排钢筋数量不应少于3根； 3附加钢筋锚周长度：水平钢筋自洞边伸人长度不应小于 50倍钢筋直径，也不应小于洞口高度；竖向钢筋自洞边伸人长度 不应小于35倍钢筋直径； 4在洞口四角处的筒壁内外层各配置一根直径不小于 16mm的斜向钢筋，其错固长度两边应各为40倍钢筋直径； ：5被切断的筒壁竖向及水平钢筋应在洞口处弯折后相互搭 接，搭接长度不应小于35倍钢筋直径，或在洞口另加U型封口钢 筋，其直径与间距同筒壁钢筋。 7.3.6卸料口应预埋封闭钢框，钢框用不小于10mm厚耐磨钢 板焊成，顶部及底部应预弯曲，其曲率与筒壁一致。钢框宜用直径 不小于12mm且间距不宜大于300mm的U型锚筋锚人筒壁。不 得用封闭钢框与附加钢筋相互代替。

7.3.7落煤简抗震构造措施应符合下列规定：

1筒壁的厚度：抗震设防烈度为6度和7度时不宜小

180mm，8度和9度时不宜小于.200mm； 2筒壁应采用双层双向配筋，水平钢筋的总配筋率不应小于 0.4%，竖向钢筋的总配筋率不应小于0.4%；内外层钢筋间应设 置拉筋，其直径不宜小于6mm，抗震设防烈度为.6度和7度时间 距不宜大于600mm；8度和9度时间距不宜大于400mm。 7.3.8煤仓的仓壁和筒壁的混凝土强度等级不应低于C30，仓壁 内侧受力钢筋的保护层不应小于30mm。应严格控制混凝土的水 灰比，并采用措施增强混凝土的密实性，冬期施工时不得掺加氯 化物，

7.3.9受煤漏斗及落煤简内壁应采取耐磨、抗冲击措施

7.3.10输送机栈桥采用体混合结构时，屋面宜采用现浇或预 制钢筋混凝土结构。抗震设防的输送机栈桥承重侧墙顶部应设现 烧钢筋混凝土檐口圈架。预制屋面板与圈梁间应有可靠连接，墙 体内应按要求设置钢筋混凝土构造柱。6度、7度、8度、9度时的 构造柱间距分别不应大于8m、6m、5m、4m。 7.3.11输送机栈桥跨间承重结构采用混凝土大梁时，宜将大梁 上翻并应考虑梁的整体稳定性。钢筋混凝土大梁悬臂端箍筋应通 长加密；铰支在构筑物上的大梁端部预埋钢板厚度不应小于 16mm应加强铺固

8.1.1沉淀塔结构应符合下列规定

1漏斗应米用钢筋混凝土结构； 2支承结构可采用筒式砌体结构或钢筋混凝土支架。.在地 震区采用筒式砌体结构时，应按抗震设防要求进行构造处理。在 抗震设防烈度为7度及7度以上地区宜采用钢筋混凝土支架。 8.1.2浓缩车间的浓缩池可分架空式和落地式两种类型。浓缩 池的直径大于30m时，宜采用落地式。浓缩池不宜设置在工程地 质条件相差较大的不均匀地基上；不能避开时，应进行地基处理或 调整上部结构刚度。 8.1.3圆形浓缩池直径小于或等于30m宜采用3m的倍数；浓缩 池直径大于30m宜采用5m的倍数。 8.1.4架空式浓缩池应采用现浇钢筋混凝土结构，池底可采用梁 板结构，池壁与池底应整体连接。其支承柱宜沿径向单环或多环 布置，柱截面宜采用正方形。 8.1.5落地式浓缩池应符合下列规定： 1浓缩池直径大于或等于18m时，应采用钢筋混凝土结构； 2浓缩池直径大于或等于40m时，宜采用预应力钢筋混凝土结构； 3落地式浓缩池底板可采用与池壁及中心柱整体连接、构造 连接或脱开的结构形式； 4有抗震设防要求时，浓缩池不宜采用砌体结构。 8.1.6封闭浓缩池的围护结构可采用钢筋混凝土球壳、圆锥壳、 网架、网壳、门式钢架，围护墙及屋面宜采用轻质材料。 817荔地式法编海的地道声采用组管温激土管到结场地道

1浓缩池直径大于或等于18m时，应采用钢筋混凝土结构； 2浓缩池直径大于或等于40m时，宜采用预应力钢筋混凝土结构； 3落地式浓缩池底板可采用与池壁及中心柱整体连接、构造 连接或脱开的结构形式； 4有抗震设防要求时，浓缩池不宜采用砌体结构。 8.1.6封闭浓缩池的围护结构可采用钢筋混凝土球壳、圆锥壳、 网架、网壳、门式钢架，围护墙及屋面宜采用轻质材料。 8.1.7落地式浓缩池的地道应采用钢筋混凝土箱型结构。地道

分段长度不宜超过30m。 8.1.8煤泥沉淀池、各种煤泥水水池及地下泵房，根据水池容量 及高度可分别采用钢筋混凝土结构、素混凝土结构；当容量较小且 结构安全等级低于二级时可采用砌体结构。 8.1.9钢筋混凝土煤泥沉淀池可采用底板与池壁相连接的整体式 结构或底板与池壁脱开的挡墙式结构。挡增墙式沉淀池的底板宜采用 素混凝土结构。当采用抓斗清理煤泥时，池底板应采取抗冲击措施。 8.1.10煤泥沉淀池吊车栈桥，应采用钢筋混土柱或钢柱。柱 基融宜独立设置，不宜与池壁相连。当柱基础附近有较大面积地 面堆载时，应考虑地面堆载对栈桥柱及基础的不利影响。 8.1.11煤泥水管道支架根据支架间有无结构构件联系可分为： 独立式支架、管廊式支架；根据煤泥水管道与支架的连接构造微法 可分为：活动式支架、固定式支架。 8.1.12煤泥水管道靠近厂房一侧布置时，管道宜支承于厂房结 构上。有抗震设防要求时，支架宜采用钢筋混凝土结构或钢结构。 沿管道纵向支架宜采用刚性支架。

8.2.1煤泥水系统贮水构筑物及地下、半地下泵房结构应按下列 三种荷载工况计算： 1结构自重，活荷载，池内满水压力及温度作用； 2结构自重，活荷载，池内无水池外填土压力，地下水压力及 地面堆载附加压力： 3抗浮验算时，结构自重，池内无水池外填土压力，地下水压力。 注：1地而式贮水构筑物可仅按工况1计算，地下式、半地下式及有覆土的地面 式贴水构筑物应按三种工况计算； 2工况3中的括葡载为实际分布且不利时也应计算， 8.2.2煤泥水系统构筑物结构内力分析，应按弹性分析方法计算。 8.2.3各种煤泥水水池及泵房均应按荷载基本组合进行结构构

件承载力计算，并应按荷载标准组合、准永久组合验算结构的裂缝 宽度及变形。

8.2.4结构的抗滑移、抗倾覆、抗浮验算除应按现行国家有关规

1.落地式浓缩池、沉淀池或水池当采用分离式底板时，应按 简载的基本组合验算整体结构的抗滑移、抗倾覆：分离式底板受地 下水影响时，尚应验算池底板的抗浮稳定性； 2地下水埋藏较浅时，地下式或半地下式水池及泵房尚应按 荷载的基本组合进行结构的抗浮验算。 8.2.5按荷载标准组合并考虑准永久组合的贮水构筑物的各类构 件，裂缝控制等级相关要求应符合现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的有关规定。荷载效应为轴心受拉或小偏心受拉时，其 裂缝控制等级应为二级；荷载效应为受弯、大偏心受压或大偏心受拉 状态时，裂缝控制等级应为三级，其最大裂缝宽度不应大于0.2mm。 8.2.6组合壳体的贮水结构，在内力计算时应根据侧壁与顶板、 底板的连接情况及构造做法采取与实际较为接近的边界约束条 件，并应使约束构件的刚度满足内力分析时的边界约束条件。 8.2.7浓缩池或其他圆柱壳池壁在侧向荷载作用下的受力条件 应批表·8.2.7确定

表8.2.7圆样壳池费在得向莅载作用下的受力条件

注：表中H为圆柱壳池壁高度，为围柱壳的弹性特征系数，A=0.76rt，r为 桂壶池壁的计算半径，为滤壁厚度

8.2.8露天吊车栈桥柱应分别按横向排架、纵向框架或排架计算 结构的内力和变形。吊车荷载的取值及荷载组合应符合现行国家 标准《建筑结构荷载规范》GB50009的相关规定。作用于吊车栈

桥梁柱上的风荷载应按下列要求确定： 1作用于品车桥架端面上的受风面积按下式计算

式中：A吊车栈桥端面的受风面积（m"） B一吊车大车桥架宽度（m）； H一吊车轨道面至起重机项端距离（m）； C一司机操纵室的受风面积，一般取3m。 2作用于吊车梁及柱上的风荷载，其风荷载体型系数应取 1.3.风压高度变化系数宜取1.0

8.2.9煤泥水管道支架的计算单元和计算模型宜按下列规定采用，

1独立式支架的纵向计 算单元长度可采用主要管道补偿器中 至中的距离；横向计算单元长度可采用相邻两跨中至中的距离；支架 纵向可按排架结构计算，横向可按悬臂柱计算或框架结构计算； 2管廊式支架的纵向计算单元长度可采用结构变形缝之间 的距离；横向计算单元长度可采用相邻两跨中至中的距离；支架纵 向可按排架结构计算，横向可按框架结构计算，

8.3.1煤泥水系统构筑物的环境类别及混凝土强度等级应符合 下列规定： 1室内正常环境：环境类别一类，混凝土强度等级不应低于C20； 2非严寒和非寒冷地区的露天环境、与无侵蚀性地下水或土壤 直接接触的环境：环境类别二a类，混凝土强度等级不应低于C25； 3非严寒和非寒冷地区与煤泥水直接接触的环境，严寒和寒 冷地区的露天环境、与无侵蚀性地下水或土壤直接接触的环境：环 境类别二b类，混凝土强度等级不应低于C30； 4严寒和寒冷地区露天结构与煤泥水直接接触的环境：环境 类别三类，混凝土强度等级不应低于C35。 8.3.2煤泥水系统构筑物最大水灰比、最小水泥用量、大氮离子

含量、最大碱含量等耐久性要求应按本规范第8.3.1条环境类别及 现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定采用。 8.3.3煤泥水系统构筑物各部位构件混凝土保护层最小厚度应 符合表8.3.3的规定。

麦8.3.3燃湿水系练构筑物混凝土保护层量小厚度（mm

注：1不与清水、土壤、煤泥水接触成不受水汽影响的构件，可按现行国家标准 （混凝土结构设计规范>GB50010的有关规定采用； 2本表中混凝土保护层最小厚度是在构件外设有砂案面层的情况下给出的， 若实际情况不允许增加砂浆面层时，混凝士保护层最小厚度应适当增加。 8.3.4 煤泥水系统钢筋混凝土构筑物宜以混凝土本身的密实性满 足抗渗要求，与水接触的构件表面应设防水砂浆面层，面层厚度不宜 小于20mm。混凝土的抗渗等级应符合现行国家标准《给水排水工程 构筑物结构设计规范>GB50069的有关规定，且不应小于S6。

《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定采用； 2本表中混凝土保护层最小厚度是在构件外设有砂案面层的情况下给出的， 若实际情况不允许增加砂浆面层时，混凝士保护层最小厚度应适当增加。 8.3.4 煤泥水系统钢筋混凝土构筑物宜以混凝土本身的密实性满 足抗渗要求，与水接触的构件表面应设防水砂浆面层，面层厚度不宜 小于20mm。混凝土的抗渗等级应符合现行国家标准《给水排水工程 构筑物结构设计规范>GB50069的有关规定，且不应小于S6。 8.3.5煤泥水系统各贮水构筑物在冬期施工中应采取必要的保 温措施。采用外加剂时，不应采用氯盐或含氯盐的复合早强剂作 为防冻、早强掺和料使用。 8.3.6池壁、板内的预埋件锚筋，不应贯通壁、板截面，预埋件的 外露部分以及与其连接的铁件应做防腐蚀处理。贮水结构池壁及 池底混凝土中宜掺加钢筋阻锈剂或混凝土表面保护剂。 8.3.7散口矩形水池的壁顶宜配置2根水平附加加强钢筋；浓缩 池池壁顶宜配置4根水平附加加强钢筋。水平加强钢筋的直径不 应小于池壁的竖向和水平受力钢筋二者中的较大值，且不应小于

14mm。水平加强钢筋应采用焊接连接。

14mm。水平加强钢筋应采用焊接连接。

8.3.11煤泥沉淀池吊车桥纵向柱列应设置上、下柱间支撑；下柱 支撑应与上柱支撑设置在同一柱间。柱间支撑应设置在伸缩缝区段 的中央或中央附近。单元较长或8度抗震设防Ⅲ、IV类场地和9度抗 震设防时，宜在栈桥纵向柱列中部1/3区段内设置两道柱间支撑。 8.3.12煤泥水管道支架横梁上的外侧管道应采取防止滑落的措 施：管廊式支架的水平构件之间应设置水平支撑，

附录A：自振频率系数

对于两端饺支的单跨和等跨连续梁，其第一、第二频率密集区 的直振频率系数可按表A确定

附录B集中质量换算系数

1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1)表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2)表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 的规定”或“应按执行”。

家选煤广建筑结构设计规范》GB50583一2010，经住房和城乡 建设部二O一O年五月三十一日以628号公告批准发布。 本规范制订过程中，编制组进行了认真深入的调查研究，总结 了我国选煤厂建筑结构的设计、施工的经验，同时参考了相关行业 的先进技术和资料。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本 规范时正确理解和执行条文规定，《选煤厂建筑结构设计规范》编 制组按章节条顺序编制了本规范的条文说明，对条文规定的目的、 依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性 条文的强制性理由做了解释。但是，条文说明不具备与正文同等 的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。

选煤厂中的建筑物、构筑物抗震设防分类，一般情况下为内类 建筑，煤泥沉淀池及材料棚可划为丁类。 本条还给出了选煤厂各建筑物、构筑物的结构安全等级及抗 震设防标准。

立面简单对称。地震震害表明，结构体型简单、对称的建筑在地震 时破坏程度轻。道理很清楚，简单对称的结构容易估计其地震时 的反应，容易采取抗震构造措施和进行细部处理。选煤厂建筑结 构要与工艺布置协调，既要满足工艺设计，还要达到建筑结构设计 的合理性，防止选煤厂的设计只重视工艺布置而轻视建筑结构的 合理性。 3.1.5厂区内各种管线比较多，管线布置应整洁美观，管线支架 宜共享。 3.1.6根据现行国家标准《建筑采光设计标准》GB/T50033中 的有关规定，选煤配料间、原料间的采光等级为V级，故选煤厂厂 房的采光等级定为V级。 3.1.7设计中采用的建筑材料优先采用节能环保材料，符合国家 节约能源的方针，优先采用轻型、无污染、保温隔热性能的材料。 如为了节约用地，设计中执行国家相关政策，禁用粘土砖，多采用 石砖、粉煤灰砌块等。 3.1.8随着国力的增强，选煤厂建设速度的加快，为了提高经济 效益，钢结构在选煤厂应用越来越广泛。由于选煤厂中经常使用 水冲洗楼面，环境比较潮混，且煤中含有硫磷等有害物质，对于钢 结构厂房的耐久性影响较大。在上世纪80年代建成的选煤厂钢 结构已出现过严重腐蚀的现象，危及结构的安全。钢结构需要采 取有效防腐蚀措施（高效的除锈及防腐油漆），特别对于不易维护 的死角部位，采用长效防腐蚀材料才能保证结构的设计使用年限。

瘾的目的。 3.1.11空气压缩机房应按全年风向频率，布置在空气清洁，受粉 尘、废气污染较小的位置。储气罐宜设在阴凉处。空气压缩机房 工作时会产生较高的噪声，对人体健康有不利影响，所以值班室应 采取有效的消音措施，

3.3.1提升孔周围比较开阔，往往临近主要通道布置，为保障人 员安全，提升孔周围应设栏杆等防护措施。 3.3.5·原煤准备车间、主厂房原煤筛分部分及干燥车间煤尘污染 较严重，主厂房浮选部分有各种油剂、药剂挥发气味。为防止煤 尘、可燃气体爆炸，改善工作人员工作环境，除应加强厂房的自然 通风外还应设置机械除尘通风。 3.3.6原煤装储运系统会产生大量的煤尘，为了安全和环境保护 及生产人员的身体健康，应设置通风、除尘设施。对于防爆、卿爆 详见现行国家标准《钢筋混凝土筒仓设计规范》GB50077。 3.3.7浮选药剂库(站)为防火重地，内设办公室、休息室，将增加 不安全因素，容易引起火灾等事故，因此库房内不宜设办公室、休 息室。

3.4建筑环保、卫生设讯

3.4建筑环保、卫生设讯

3.4.1对高噪声设备应采取措施，降低对工作人员及周围环境的 影响。噪声限制值参见现行国家标准《工业企业噪声控制设计规

范》GBJ87中的有关规定。 3.4.2选煤厂中的洗选设备自动化程度高，集控室不仅是对主厂 房的控制，而且是整个选煤厂的控制中心，对选煤厂集控室的环境 要求比较高，因此可适当提高集控室的建筑及装饰标准。

3.5.3.我国现在尚无有关工业厂房的建筑节能标准，但是根据我 国构建节约型社会的有关方针和政策，对选煤厂建筑主要影响节 能的部位作出规定是合理的。

3.5.3.我国现在尚无有关工业厂房的建筑节能标准，但是根据我

4.0.1可作为永久荷载的洗选设备自重是指：跳汰机、动筛既次 机、浅槽分选机、主（斜)轮分选机、重介分选机、弧形筛、过滤机、加 玉过滤机、磁选机、压滤机、浮选机（柱）、破碎机、振动筛、离心机 等。因为设备安装使用后，一般情况下是不会改变位置的，设备荷 载符合永久荷裁的特性，所以设备自重可作为永久荷载，但是设备 中的物料为活荷载。 4.0.3活荷载的标准值是按照设计使用期为50年采用的，当超 过50年设计使用期时可另行考虑。 4.0.5设备荷载分为设备自重、设备中的物料荷载和由设备振动 产生的动荷载。主要振动设备是指破碎机、振动筛、离心机等。 4.0.7考虑到煤泥水管道直径大于或等于250mm和介质管道 大于或等于150mm时，有的管道吊挂点已经超出楼面的活荷载 值，故需要按实际情况计算。 4.0.10设备中的物料可变荷载分项系数一般取1.4，但在容积 为定值时物料可变荷载分项系数可取1.2。 4.0.12选煤厂中常用的起重机根据现行国家标准《起重机设计 规范》GB381183，工作级别划分A1～A5。般不经常使用，或 经常用于检修设备时可采用工作级别A1～A3级；对于受煤坑的 卸煤机、介质准备车间的起重机及煤泥沉淀池中的抓斗，由于使用 频密租鹿蚊高，可采用工作级别A4~A5级

5.1.1工程勘察报告对场地情况应有明确的评价。当工程需要 时，尚应提供下列资料： 1深基坑开挖的边坡稳定计算和支护设计所需的岩土技术 参数，论证其对周围已有建筑物和地下设施的影响； 2基坑施工降水的有关技术参数及施工降水方法的建议： 提供用于计算地下水浮力的设计水位。

时，尚应提供下列资料： 1深基坑开挖的边坡稳定计算和支护设计所需的岩土技术 参数，论证其对周围已有建筑物和地下设施的影响； 2基坑施工降水的有关技术参数及施工降水方法的建议； 3提供用于计算地下水浮力的设计水位。 5.1.2对本条说明如下： 1地基基础设计等级划分应根据地基复杂程度、建(构)筑物 规模和功能特征以及由于地基问题可能造成建(构)筑物破坏或影 响正常使用的程度确定； 2储煤场中的堆料筒高度为自然地坪至屋项檐口高度，槽仓 中的堆料简高度为地下返煤地道顶面至屋顶檐口高度。 5.1.3当相邻建(构)筑物距离过近或新建建(构)筑物基础埋深 超过原有建(构)筑物基础埋深时，可能会使建（构)筑物发生倾斜 或危及原有建(构)筑物的安全，因此埋深大于原有建(构)筑物基 础时，两基础间净距离应保证原有建（构）筑物基底土不被扰动。 当上述要求不能满足时，应采取分段施工、设置临时加固支撑、打 板桩、地下连续墙等施工措施或加固原有建（构)筑物地基。 5.1.4本条和现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007一2002相统一，为地基设计的基本原则。 选煤厂各类建（构)筑物的地基设计均应满足承载力计算的 要求。 由于地基变形超过一定的数值时，易造成上部结构裂缝、不能 ·63

5.1.2对本条说明如下

1地基基础设计等级划分应根据地基复杂程度、建(构)筑物 规模和功能特征以及由于地基问题可能造成建(构)筑物破坏或影 响正常使用的程度确定； 2储煤场中的堆料筒高度为自然地坪至屋顶檐口高度，槽仓 中的堆料筒高度为地下返煤地道顶面至屋顶檐口高度。 5.1.3当相邻建构)筑物距离过近或新建建（构)筑物基础埋深 超过原有建（构)筑物基础埋深时，可能会使建（构)筑物发生倾斜 或危及原有建(构)筑物的安全，因此埋深大于原有建(构)筑物基 础时，两基础间净距离应保证原有建（构）筑物基底土不被扰动。 当上述要求不能满足时，应采取分段施工、设置临时加固支撑、打 板机， 施工措施或加固原有建（构）筑物地基。

正常使用和破坏，危及建（构)筑物的安全。影响建(构)筑物正常 使用的事例很多，因此必须控制地基变形。在满足承载力计算的 情况下，特别是位于高压缩性土上，更应控制地基变形。选煤厂一 般建设在矿区附近，厂址地质条件复杂，根据选煤厂建（构)筑物的 特点及经常退到的地质情况，本条增加了存在软弱地基、湿陷性黄 土等复杂地基条件、基础下分布有软弱下卧层、相邻建(构)筑物距 离过近及地下水位近期内变化较大等情况之一时，丙级建（构)筑 物应作变形验算。位于斜坡或边坡附近的建（构)筑物，应验算其 稳定性。

使用的事例很多，因此必须控制地基变形。在满足承载力计算的 情况下，特别是位于高压缩性土上，更应控制地基变形。选煤厂一 般建设在矿区附近，厂址地质条件复杂，根据选煤厂建（构)筑物的 特点及经常遇到的地质情况，本条增加了存在软弱地基、显陷性黄 土等复杂地基条件、基础下分布有软弱下卧层、相邻建（构)筑物距 离过近及地下水位近期内变化较大等情况之一时，丙级建（构)筑 物应作变形验算。位于斜坡或边坡附近的建（构)筑物，应验算其 稳定性。 5.1.6现有的防冻害措施，包括在基础侧面和地梁周围回填中 砂、粗砂或炉渣等非冻胀性材料，其厚度不小于100mm。 5.1.8选煤厂一般建设在矿井附近，有时遭到采空区，因受场地 条件限制，建（构)筑物需布置在采空区上方或采空区影响线上方。 此时建（构）筑物设计一般遵循下列规定： 1建（构）筑物长轴宜平行于地表下沉等值线； 2建(构)筑物体形应力求简单，平面形状以矩形为宜，避免 立面高低起伏； 3基础和上部结构应采取增大刚度、减轻结构及围护结构自 重等措施。上世纪90年代，准南煤业集团新庄孜矿选煤厂主厂 房、开滦煤业集团马家沟矿选煤厂主厂房，由于受场地条件限制， 分别布置在了采空区上方或采空区影响线上方。为了解决采空区 对建筑物要全的影响，基础设计采用役形，主体采用混凝土框架结 构，围护采用轻质砌块砌筑，并预留后期采空区沉降变形。经过使 用，建筑物没有发现异常和不安全因素。实践证明，只要采取必要 的指措施，在采空区上方或采空区影响线上方布置建筑物是安全的。 随着新结构、新技术、新工艺的不断发展创新，目前钢结构厂房在 选煤厂建设中应用越来越广泛。钢结构厂房不仅施工速度快，而 且自重轻，非常适宜布置在采空区等复杂地形。 5.1.9为了保证建(构)筑物的安全，对一些沉降有严格要求的建

(构)筑物或在复杂的地质条件下的建(构)筑物进行定期沉降观 测，必要时在使用过程中应继续进行沉降观测，以便发现问题及时 处理。 5.1.10地下水包括地表渗水。常用的防腐蚀措施有混凝土表面 刷沥青或其他防腐蚀材料、抹防腐蚀砂浆或采用特种混凝土等。

5.2.3软弱下卧层系指承载力显著低于持力层的高压缩性土层； 地基受力层系指条形基础地面下深度为36（6为基础底面宽度）， 独立基础下为1.5b，且厚度均为不小于5m的范围， 5.2.4当地下水埋藏较浅时，地下式箱体结构所受浮力较大，为 保证建（构）筑物安全，应进行抗浮验算。进行抗浮力验算时，对抗 浮力有利的活荷载不计，且取最不利地下水位。现行国家标准《给 水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069一2002规定抗浮力验 算时荷载取基本组合，但安全系数Ks=1.05。为了和现行国家标 准统一，本规范规定抗浮验算荷载取基本组合进行计算，对抗浮力 有利的永久荷载分项系数应取0.9，采用抗浮验算水位计算时，地 下水浮力荷载分项系数应取1.0。经验算两者结果是一致的。 5.2.6建筑在斜坡或边坡附近的建(构)筑物，可能因为斜坡或边 坡发生滑坡而造成建(构)筑物倒塌，所以应验算地基稳定性；经常 受水平荷载作用的建筑结构，系指挡墙类的构筑物，

5.3.1软弱地基系指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其 他高压缩性土层构成的地基。在建筑地基的局部范围内有高压缩 性土层时，应按局部软弱地基考虑。 软弱地基设计时应考虑上部结构和地基的共同作用。对沉降 有要求的建(构)筑物应预估沉降量。例如有起重机的厂房、铁路 ·65·

5.3.1软弱地基系指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其 他高压缩性土层构成的地基。在建筑地基的局部范围内有高压缩 性土层时，应按局部软弱地基考虑。 软弱地基设计时应考虑上部结构和地基的共同作用。对沉降 有要求的建(构)筑物应预估沉降量。例如有起重机的厂房、铁路 ·65·

装车仓等，设计时应预估和计算沉降量，以免建（构)筑物沉降时： 发生卡轨或影响机车和其他车辆通行的现象。 5.3.2.换填垫层法用于软弱地基的浅层处理。垫层材料可采用 粗砂、中砂、砾砂，角（圆)砾、碎（卵)石、矿渣、灰土、黏性土以及其 他性能稳定、无侵蚀性的材料。机械压（夯）实法包括重锤实、强 夯、振动压实等，用于处理杂填土地基，处理有效深度应通过试验 确定。 5.3.3研石地基一般空隙较大且有自燃性，所以不宜选择以研石 地基作为地基持力层。当以研石地基作为地基持力层时，应在研 石地基中灌注泥浆或采取其他措施，消除空隙，防止研石自燃。 5.3.4筒仓是选煤厂储存原煤及产品常用的特种构筑物，与一般 建（构)筑物相比，荷载大且比较集中，尤其在沉降过大的地基上： 使用初期应控制储料的加载速率，掌握加载、卸载间隔时间或调整 活荷载分布，控制筒仓的变形和沉降，避免筒体发生过大倾斜，影 响筒仓及栈桥的正常使用。 5.3.5地面荷载系指生产堆料、工业设备等地面堆载和天然地面 上的大面积填土荷载。地面堆载要均衡，不宜堆压在基础上。大 面积的填土，宜在基础施工前3个月内完成，

5.4.1湿陷性黄土场地上的建(构)筑物通常采取的建筑、结构措

建筑措施：多层砌体承重结构的建筑，其长高比不宜大于3， 室内地坪高出室外地坪不应小于450mm。屋面宜采用有组织排 水。建筑物周围应设置散水，散水最小宽度在非自重湿陷性黄土 场地不小于1m，在自重湿陷性黄土场地不小于1.5m，其坡度不小 于0.05；高算结构的散水宜超出基础边缘1m，并不小于5m；水池 的散水宽度宜为1m～3m，散水外缘超出水池基底边缘不应小于 200mm。散水宜每隔6m~10m设置一条伸缩缝。散水应用混凝

土浇筑。散水与外墙交接处和散水的仲缩缝，应用柔性防水材料 填封。用水设施宜集中设置，经常受水浸湿或可能积水的地面，宜 按防水地面设计。 结构措施：选择合理的结构体系和基础形式；增体宜选用轻质 材料；加强结构的整体性与空间刚度；预留建筑沉降的空间， 5.4.6湿陷性黄土在浸水饱和后，土的湿陷性消失并转化为压缩 性，对这类黄土地基，一般应进行地基变形验算

5.5.5当改变地下水的赋存和排泄条件时，应在易于导流或拦截

5.5.5当改变地下水的赋存和排泄条件时，应在易于导流或拦截 的部位将水引出场外。在受山洪影响的地段，应采取相应的排洪 措施。 5.5.6选煤建（构）筑物厂布置应避开当地最高洪水位。

6主要生产系统建筑结构

6主要生产系统建筑结构

6.1.1主要生产系统建筑物是指主厂房、准备车间、浮选车间、压 据车间、干燥车间等生产厂房。自前国内煤炭行业设计部门对选 媒厂主要生产系统建筑物的取名没有统一规定，一般根据使用功 能确定车间名称，随意性较大。准备车间一般为进行煤炭人洗前 加工准备的车间，主要作业内容为对原煤进行分级、除杂、破碎等， 筛分车间、破碎车间、筛分破碎车间、分级车间等都属于准备车间 范。主厂房为选煤厂进行煤炭分级分类加工的核心车间，有时 会按照使用的选煤方法（重介工艺、跳汰工艺）而命名为重介车间、 跳汰车间：有时根据场地条件和工艺布置的需要，重选车间、浮选 车间、压滤车间合并建设为联合车闻间

6.1.2本条中厂房的结构类型选取主要基于以下原因

1目前钢筋混凝主结构仍是工业与民用建筑中应用最为广 泛的结构类型，故规范中首推选用； 2近年来，随着国家钢铁产量的增加和业主对建设工期的要 求，钢结构以其自重轻、安装方便、不受季节影响、施工周期短、抗 震性能好、环境污染少等综合优势，也成了广泛应用的结构类型 之一； 3随着矿井生产规模和煤炭洗选能力加大，要求设备的通过 能力和处理量也越来越大，设备的外形和动力性能也不断增大，砌 体结构形式已经不能适应当前主要生产厂房的要求，故本规范不 推荐采用； 4随着新工艺、新技术、新材料的不断涌现，主要设备的支承 结构与外围护结构各成体系的高效模块式厂房及下部为钢筋混凝 68

土上部为钢结构的混合结构厂房，以布置灵活、受力明确、充分发 挥结构特点，也在工程中得到了广泛应用，由于本规范编制时资料 搜集不够，未在条文中提及，设计人员可根据具体情况选择使用。 6.1.3本条是结合选煤厂在唐山地震中所出现的震害对选煤厂 设计中厂房布置所作出的补充规定。结构的布置在抗震设计中比 计算、构造措施更为重要，已成为人们共识，选煤厂厂房内工艺设 备布置一经确定，其体型及结构布置也就没有多大的变化余地。 因此，只有在选煤工艺布置与建筑结构设计的协调合作下，才能设 计出抗震性能良好的厂房。尽量减少位于厂房顶部的水箱、缓冲 仓容积，对减小地震作用效应有明显效果。缓冲仓较好的结构形 式是吊挂漏斗仓。采用钢筋混凝土高壁浅仓或低壁浅仓均使其所 在跨间刚度发生突变，甚至可能出现短柱。水箱壁、设备平台与框 架整体连接也将出现类似情况，这些对抗震都是不利的。 6.1.4选煤厂厂房一般以矩形和L形布置居多，据测试结果（见 本规范条文说明第6.1.7条），厂房的自振频率两个方向都较低， 厂房的横向更明显。对于布置有较大水平振动荷载的低题设备厂 房，提高厂房的横向刚度，对避免产生共振和减小结构位移都是必 要的。根据选煤工艺布置的特点，往往以厂房的横向为主要受力 方向，提高该方向的刚度对加强结构的整体性也是十分有利的。 6.1.7本条第1、2款的规定是为了减少梁垂直振动。第3、4款 的规定是为了减少承重结构的水平振动。目前选煤厂中常用的跳 汰机的工作额率为20次/分～80次/分（0.33Hz～1.33Hz)，是具 有较大水平振动荷裁的低频设备，根据原煤炭部选煤设计研究院 1983年7月《选煤厂钢筋混凝土框架厂房自振周期经验公式科研 报告》中多座厂房的自振周期测试统计资料表明，厂房自振周期横 向为T=0.26s～0.50s（f=2Hz～3.85Hz），纵向为T，= 0.23s~0.45s(f，=2.22Hz～4.35Hz）)，厂房的自振频率两个方向 都较低，一般厂房的单榻框架的自振频率都低于厂房的自振频率， 所以当要求跳汰机的水平振动频率低于相邻框架的自振频率时，

就能确保厂房避开水平方向共振状态。当跳汰机沿窄长型厂房的 横向布置时，该条的要求更显得重要。振动筛和摇床在工作状态 下其工作频率远远大于厂房的自振频率，但由于其水平扰力较大， 使其扰力方向与厂房结构水平刚度较大的方向取得一致对减小结 构的水平振动是有益的，

6.1.8本条规定是为了使厂房结构受力合理，保证结构的整体

6.1.9根据近几年对生产厂房振动的调查统计，引起厂房振动的 主要设备为破碎机、卧式离心脱水机和大型振动筛，大型振动筛位 于榜首。厂房的振动类型均为垂直振动，振动的位置有时在板上， 有时在梁上。总结以往楼层振动超限的处理经验，加大构件截面， 增加楼层构件的刚度，可有效地减少楼层的振幅，故此本条要求重 要振动设备的支承结构要有足够的刚度。由于钢结构厂房或钢支 架的刚度较小，整体性差，曾经发生多起由卧式离心脱水机引起的 晃动或振动，故要求在其支承结构的相关部位增设垂直、水平支撑 构件。 6.1.10主厂房的捞坑或角锥池一般设在底层，物料荷载和自重 都比较大，当地基条件允许时应首选独立支承方式，将荷重直接传 递至地基。两种支承方式混合使用将导致结构受力不明确，且由 沉降差所产生的附加内力不可精确计算，其后果既影响了使用又 影响了结构安全。所以，本条规定严禁两种支承方式混合使用。 6.1.11本条规定是为了保证钢梁的稳定性和楼面的水平刚度， 使各榻框架能够协同工作，确保结构体系有良好的整体性。 6.1.12高强螺栓摩擦型连接，虽然在同强度级别条件下，承载力 较承压型连接低，但抗疲劳性能良好，广泛用于承受直接动荷载或 需作疲劳验算的结构连接。栓一焊连接是指在同一截面上，粪缘 采用熔透对焊接，腹板采用高强螺栓摩擦连接的并用连接。这种 连接兼有焊接、栓接两者的优点，承载性能较好，近几年较普遍用 于厂房重要框架结构的梁柱刚性连接或拼接。由于选煤厂主要生

类型进行限制。 6.1.13干燥车间的加热炉体因本身温度较高，应与主体结构脱开， 否则应进行抗热设计。高温作用下混凝土结构构件设计，不仅要考患 混凝土材料本身的耐热性能，更重要的是还要考虑温度应力。 6.1.14随着选煤技术水平的不断提高，新的选煤方法和设备不 断推出和应用，一些老厂为了提高选煤效率，大都选择了投资少、 见效快的方法，即对老厂房进行改造和扩建。选煤厂老厂房的结 构工作环境较差，加固前的服务年限各不相同，厂房改造前业主应 委托国家授权的鉴定机构按照现行国家标准《工业厂房可靠性鉴 定标准》GB50144，通过实测、验算并辅以专家评估作出可靠性鉴 定结论，作为混凝土结构加固设计的基本依据。 6.1.15目前，钢筋混凝土结构厂房的补强加固，现行国家标准 《混凝土结构加固设计规范》GB50367有较为详细的要求和规定， 设计时应遵守和执行，而钢结构厂房的补强加固还没有国家标准 可遵循，设计时可参考《钢结构加固技术规范》CECS77：96进 行。选煤厂的厂房和一般建筑相比有它的特殊性，一是以水为介 质作业的车间居多，且经常用水冲洗楼面，环境比较潮湿，煤泥水 对结构构件有一定的腐蚀性，对于结构耐久性影响较大；二是厂房 内的煤炭分级、破碎、分选、脱水等机械设备，大多都有较为强烈的 振动。由于选煤厂厂房的补强加固改造的经验积累和资料收集尚 不足，所以在规范正文里未作要求，根据近年来完成的多座厂房改 造的设计和施工经验总结，有以下几点值得在设计时注意： 1对报动较大的厂房结构构件加固时，慎用预应力加固法。 在使用过程中，由于振动的存在，将会造成预应力产生较大损失， 导致预应力失效和构件破坏。 2对直接承受动力设备的结构构件加固时，不应采用碳纤维 布加固法。碳纤维布为软性材料，设备的碰撞、磨损，煤泥水的腐 蚀，都可能会造成加固失效。

3，结构加固用胶粘剂宜采用可灌性好、收缩小、黏结强度高、 固化时间可调整、抗氧化能力强、耐久性好且无毒的浆液。例如， 由北京巨能通用技术有限责任公司生产的GEJ型高强结构胶和 GEMG锚固剂，在平顶山煤业集团田庄、八矿选煤厂和霍州煤电 集团李雅庄、辛置选煤厂等工程技术改造的应用中均取得良好 效果

6.2.2选煤厂主要生产厂房振动设备较多、振动较天，直接承载 的次梁、框架梁均不应考患塑性内力重分布；选煤厂主要生产厂房 是以水作业为主，对正常使用条件下的这种结构，考虑塑性内力重 分布是不要当的；再者，选煤厂厂房一般仅做多遇地震作用下的内 力和变形分析，结构在多遇地震作用下的反应分析的方法，截面抗 震验算，以及层间弹性位移的验算，也都是以线弹性理论为基础。 随着计算机软、硬件技术的飞速发展和辅助设计功能的不断强大， 采用空间结构分析程序进行结构计算，更能真实地反映结构的实 际受力状态。采用计算机进行结构分析时，计算软件必须保证其 运算的可靠性，对计算结果都应作必要的判断和确认。 6.2.3计算内力与位移时，楼板在其自身平面内刚度很大，可不 考虑楼面变形，平面内只考虑有刚体位移，包括两个方向的平移和 楼板的整体转动。当楼面有较大的开洞或缺口、楼面宽度狭窄，或 者楼面的整体性较差时，楼板刚度无限大的假定不符合实际情况， 应对采用刚性楼面假定的计算结果进行修正。 6.2.6根据计算软件的技术要求，跨间水平荷载必须转化为结点 荷载。按空间结构分析程序进行计算，其假设条件为楼面刚度无 穷大，结构整体协同工作，按照本条要求进行计算，对结果并不产 生影响，按平面进行结构计算时，考虑结构整体协同工作，设备水 平荷载的相邻两轴线架实际分担的荷载比按照本条要求进行计 算的要小，经实践证明也是安全可靠的

6.2.9对直接承受动力设备强烈振动的结构构件，一般应进行动 力计算。只有以下情况方可使用动力系数法进行计算： 1当满足本规范第6.3.16条的要求时； 2在不产生共振的情况下，即设备强迫振动频率与建筑物或其 构件的自振频率值相差在士25%以上时，且有相似工程实例验证者。

6.2.9对直接承受动力设备强烈振动的结构构件，一般应进行动

6.3.1前苏联《动载荷机器作用下的建筑物承重结构设计与计算 规范》H一200一54（以下简称前苏联《动规》)将机器按三种方法分 类：即机器运动部件的运动方式、扰力大小及频率，另外还有按机 器对其基座振动的敏感性划分的等级。冶金、有色金属行业标准 《机器动荷载作用下建筑物承重结构的振动计算和隔振设计规程 （试行）》YSJ009一1990（以下简称冶金行业标准《动规》)是按机器 对基座振动速度要求分类的。 本规范采用按频率对机器分类，原因是：经验表明在选煤厂常 用的动力设备中影响楼面垂直振动的是中频率机器，而影响厂房 水平振动的是低频率机器，按照频率进行动力设备分类，对合理布 置动力设备及合理确定支承构件（骨架）的刚度以减小楼面（或厂 房）的振动是至关重要的。 此外，选煤厂常用动力设备中，有些设备的运动部件的运动方 式较为复杂，不是前苏联《动规》表1所能概括的，如斜轮分选机和 卧式振动离心机，前者运动部件绕斜轴转动，后者既有横轴旋转运 动还有前后往复运动。还有些设备其扰力并非由设备运动构件的 运动所产生，而是由设备内部物料运动所产生的。目前常用的振 动较大的选煤设备出厂时均带有弹性支承系统，其扰力可直接由 该弹性支承的刚度与其相应的变位相乘而求得，从而避开了上部 机构的运动方式。选煤厂设备对其基座的振动均属不敏感范畴。 6.3.2动力设备产生的标准扰力应理解为符合设备使用技术要 求的正常状态下设备所引起的惯性力的参数值，以在制造厂试验

中设备的相应特性平均值作为标准扰力值。该值应采用设备制造 提供的数据。当无该项数据时，可参考冶金行业标准《动规》第 二章的规定确定或参考其他有关资料计算确定。 动力设备的计算扰力的确定是对标准扰力值乘以设备动力超 载系数K。，此系数是考虑到设备实际参数对其标准值偏离的可能 性以及使用过程中工作状态的改变、轴承间隙加大、零件磨损、有 杂物等原因所引起这些参数的明显变化。公称均衡的机器中会出 现对平均值偏差很大的参数，特别是旋转质量的偏心率。主要动 力设备的动力超载系数在表6.3.2中给出。对具有试验数据的某 些类型设备，允许采用实测的动力超载系数。 6.3.3、6.3.4通过对正在使用的厂房和构筑物进行大量的动 观测以及建筑结构振动时强度的计算表明，在选煤厂厂房中大多 数情况下必须减小其上有人的结构振动速度，这是根据振动对人 体的生理影响而确定的，而并非由于振动对结构强度的影响和设 备基座的允许振动限值所致。 选煤厂常用设备对其基座的振动均属于不敏感范畴。设备基 座的允许振动速度一般都在10mm/s～12.6mm/s之间，在满足振 动对人体的生理影响而确定的允许振动限值时，一般均能满足设 备基座允许振动限值，故在本章中未给出设备基座允许振动限值， 仅给出了操作区的允许振动限值。 操作区的允许振动限值是以操作人员的健康不受损害，正常 工作不受影响为依据确定的。在以往的选煤厂振动厂房的设计 中，楼面的允许振动速度一般都采用[]=6.4mm/s，未考虑在 班内受振动时间的长短和振动强度变化等因素，在本规范编制过 程中，我们依照多年来的设计经验和计算、实测数据，参考冶金行 业标准《动规》中的有关规定，综合考虑操作人员在8h内间歌受振 时间等因素，给出了操作区的允许振动速度和允许速度的修正方 法。这样比以往采用定值设计更趋于合理。但在确定允许速度修 正系数时，作用于操作人员的振动时间应当以统计数据为依据。

和停车工作状态。停车工作状态包括停车过程中设备自身的共振 状态与设备和结构的共振状态两种情况。就设备启动和停车两科 工作状态而言，启动过程比停车过程所需时间短得多。所以，停车 状态比启动状态对结构影响更严重。故此，本条的设备不同工作 状态不包括启动工作状态。 6.3.6参考国内外有关技术统计资料，在中等应力状态下，现浇 钢筋混凝土结构的阻尼比取0.05，钢结构的阻尼比$取0.03是 可行的。 6.3.7～6.3.9在计算钢筋混凝土梁的截面惯性矩时，若板上在 染的一侧开有较大的孔洞，则可按倒L形截面计算，若在梁的两 侧均开有较大的孔洞，则可按矩形截面计算。有的设备基座较大， 并沿承受设备的梁呈条形布置且与梁是刚性连接的（如振动筛高 架基座和跳汰机基座等），此时，设备基座对梁的刚度影响基大，如 果计算中忽略设备基座对梁的刚度影响，则梁的自振频率的计算 值和实际值将会出现相当大的偏差，致使动力计算失去意义。故 此，当设备基座与梁有可靠连接时，宜考设备基座对梁的刚度影 响，以减小自振频率的计算误差。 6.3.10楼盖上的临时质量是指楼面活荷载的质量。第2款规定 “楼盖上的临时质量和设备上的物料质量应按实际情况考虑”，是 为了尽可能使梁的自振频率计算值更加准确而制定的。 6.3.11本条给出的是楼面梁的自振频率的计算公式，对于楼盖的 自振频率可按现行冶金行业标准机器动荷载作用下建筑物承重结 构的振动计算和隔报设计规程（试行)》YSJ009—1990的规定计算。 6.3.12确定承受周期荷载结构的自振频率时，建筑结构设计的 原始数据（计算简图、荷载、杆件及其连接的刚度、质量），一般来说 精度均不很高，这样确定的自振频率就可能产生偏差。同时，在共 振或接近共振时在简谐荷载作用下的计算结果对所计算动态体系 特征的微小变化都非常敏感，甚至自振频率的不大变化都可增大

或减小振幅许多倍。因此，以频域的方法来确定在目振频 可能偏差。参考国外的有关资料，对钢筋混凝土肋形楼盖中的主 梁和次梁等构件，计算频率的可能误差e取0.30。 6.3.13采用“能量法”将集中质量换算成均布质量时，对于同时 具有均布质量m。和集中质量m；的架，假定其振型曲线Z(a)与 具有均布质量m梁的振型曲线相同。 当仅有均布质量m时，体系的自振圆频率为：

EIz()dr mz(x)dz

上，当条件不具备时仍充许治用平面振动的计算模型。 5.3.16本条第1款的频率条件使构件避开了共振和接近共振的 状态，就是在启动和停车时也不会出现通过构件共振区的情况。 此时，在动力荷载作用下结构将不会产生过大的动内力。第2款 的振动位移条件，综合反映了动力计算实践和工业厂房振动研究 的多年经验，结构接基本频率振动时，它符合足够的可靠性准则。 所以，当结构符合本条的条件之一时，可不作动内力计算，仅需将 重物或设备的荷载乘以动力系数后按静力计算进行，这样对结构 的承载能力是同样可以保证的

当既有均布质量m。，又有集中质量m，时，体系的目振列 率为：

EIZ()J"dr m.J,z(a)dz+2m;2)

6.4.2随着高标号水泥的大量应用和HRB400级（即新Ⅲ级） 钢筋作为我国钢筋混凝土结构的主力钢筋，过低的混凝土强度 等级已不能与国家建筑材料技术的发展水平及相关政策相适 应。对于钢结构而言，为保证承重结构的承载能力和防止在一 定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构 形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考 惠，选用合适的钢材牌号和材性。本条根据选煤行业目前的实 际情况和车间的环境条件，对使用的最低钢材牌号及质量等级 作了规定。 6.4.6厂房的底层架梁一般埋深都比较浅，在寒冷和严寒地区 往往由于土的冻胀使地梁产生反拱出现裂缝，对结构的使用寿命 和安全使用带来危害，所以应在地梁下采取架空或铺填松软非冻 胀材料等防冻胀构造措施加以解决。 6.4.10、6.4.11振动设备较集中的楼面一般是操作人员活动最 多、楼面振幅最容易超限的区城。根据调查显示，虽然板跨仍在常 规经济跨度2.7m附近时，在大型振动筛、离心脱水机等动力设备 周围的楼板就很容易出现共振和振幅超限的情况。故规范中对楼 板的厚度、整体性作出相应规定

今两者的自振频率和振型相同可得：

上述公式是按单跨梁推导而来的，关于连续梁上的架甲质重 换算成均布质量，其原理与单跨梁相同。 附录B中的，值是按照上述原理，根据现行国家标准《多层 厂房楼盖抗微振设计规范》GB50190一93和前苏联《动规》中的有 关数据整理而成。 6.3.14设有众多不同类型的大型动力设备的多层厂房，其结构 振动是十分复杂的，这种复杂性一方面来自振源，一方面也来自于 结构本身。本规范的编制只能以现有研究成果、设计总结及对选 煤厂各种振动间题的处理经验为依据，因此本条在结构振动计算

7装储运系统建（构）筑物

7.1.1.我国生产的标准轨距翻车机有转子式及侧卸式两种，侧卸 式翻车机的最大优点在于其所需的地下结构面积及深度均较转子 式翻车机为小，但设备重量较大，功率较高，且车皮损坏严重，故采 用不多，因此本规范只涉及转子式翻车机房。 目前国内还没有设有三台转子式翻车机的选煤厂，今后如遇 三台转子式翻车机房的设计，可参照本规范处理。 两台翻车机的翻车机房，翻车机的安装方式有两种：一种是用 安装桥式吊车，另一种是每台用三根重型单轨吊车，因此屋面结构 的选型应根据其安装方式确定。 目前轻钢门式钢架应用广泛且施工速度快，故建议采用。 7.1.2受煤坑（槽）的浅仓（漏斗）的布置间距和伸缩缝的间距应 考虑所用车辆的长度，使车辆能同时卸料，减少人工操作。 7.1.4钢筋混凝土筒壁上洞口的竖向间距，在我国现行规范中未 作规定，为避免卸料口竖向距离太近而出现应力重叠效应，参照国 外有关资料，本条规定同一列洞口竖向净距不小于1/2简体周长： 否则，应假定按一组四个洞口来削减筒身任何部位的截面面积和 截面模量。 关于洞口的圆心角，我国现行规范的规定不尽相同，本条参照 了现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191一93及国外有 关的设计规定，单个卸料口的圆心角不宜大于40°。同时考虑到 卸煤的需要，规定卸料口宽度不宜小于1.0m。 7.1.5现在国家对环保的要求越来越高，露天储煤场加设围护结 构能有效防止煤尘、保护环境。

7.1.9直径大于或等于12m的圆形煤仓筒仓仓项设置大型的振 动筛分设备时，其支承结构的布置比较困难，且结构动力设计难以 满足要求，需要仓顶结构增加复杂的构件作为厂房支柱的柱底支 承构件，从而使构造复杂传力不明确。但是本规范对于输送机减 速机电机等小型振动设备不作限定。 7.1.12对于直径大于或等于24m的深仓仓壁应用普通的混凝 土结构已经很难满足正常的使用极限状态。现在预应力混凝土技 术已经比较成熟，故直径大于或等于24m的深仓仓壁应采用预应 力结构。 7.1.13由于砌体结构延性差，唐山、海城地震中破坏严重甚至倒 塌，在高烈度震区更甚。因此砌体结构应在低烈度区应用，同时高 度也不能太高，并应有较严格的加强措施。地震区输送机栈桥地 下部分不宜采用砌体结构，主要考虑到这种结构地震作用下易倒 塌且人员逃生途径少，生存几率小。输送机栈桥的跨间结构根据 以往设计经验当跨度小于15m时宜采用钢筋混凝土大梁，当跨度 为15m～18m时宜采用钢筋混凝土大梁或轻钢骨架钢大梁，当跨 度大于18m时宜采用钢桁架。 7.1.14输送机栈桥支架不宜埋人煤中。埋人煤中的输送机栈桥 支架刚度较小，变形过大，甚至出现断裂、倒塌情况，究其原因主 要有： 1难以精确确定梁、柱各标高处煤堆侧压力值； 2煤块的冲击碰砸使架柱缺角、露筋、变形、开裂，加之煤的 自燃和硫磷的腐蚀，大大降低了混凝土的强度和耐久性并严重腐 蚀着柱中的纵向钢筋。 当输送机栈桥支架受限必须埋入煤中，应从计算和构造等方 西

1难以精确确定梁、柱各标高处煤堆侧压力值； 2煤块的冲击碰砸使梁柱缺角、露筋、变形、开裂，加之煤的 自燃和硫磷的腐蚀，大大降低了混凝土的强度和耐久性并严重腐 蚀着柱中的纵向钢筋。 当输送机栈桥支架受限必须埋入煤中，应从计算和构造等方 面采取有效措施避免上述两种不利情况。

7.2.11考虑到落煤简为高算建筑和带式输送机的动力特性，本

7.2.11考虑到落煤简为高耸建筑和带式输送机的动力特性

7.3.1本条系根据现行国家标准《给排水工程构筑物结构设计规 范》GB50069中的有关规定制定的。 7.3.9煤仓落煤漏斗及堆料简内壁应根据不同的使用情况选用 不同的耐磨、助滑与防冲击层。实践中煤仓选用微晶铸石板、铸石 板材或高强耐磨料的比较多。大同市骏腾铸石有限责任公司自主 创新工艺研制生产的微晶铸石板材及专用黏结剂，以其黏接牢固、 耐磨防腐、重量轻、寿命长等特点，在我国煤炭、钢铁、电力及其他 行业普遍使用，使用效果比较好。高强耐磨料是一种新型的无机 复合型建筑材料，具有高强、抗磨、整体性好等特性，在中研仓中选 用高强耐磨料比较好。比如中国建筑科学研究院建筑材料研究所 生产的高强抗磨料等。 为避免落煤惯性直接冲击筒壁，可将落煤溜槽适当加长。 7.3.10混合结构砌体墙延性很差且有侧向变形就会产生水平裂 缝，随着侧移增加水平裂缝向纵向延伸，致使灰缝剪坏墙体倒塌。 80

在地震区这种结构破坏严重，在墙内增设构造柱和圈案可以有双 地改善结构延性，约束裂缝的开展。 7.3.11一般输送机栈桥跨间承重梁高均较大，上翻后可以减少 输送机栈桥楼面上墙体高度，既经济又减少了梁上的荷载。当大 梁与支承柱整体连接时为保证节点连接刚度，上翻量也不宜过大， 不宜大于梁高的1/2。

是以我国多年来已建成的浓缩池为基础的。 8.1.5落地式浓缩池可根据池壁埋人土中的深度、地下水位高 低、直径大小等因索素选择不同的结构形式。对位于地下水位以上 且直径不大于15m的浓缩池可考虑采用素混凝土结构或砌体结 构。根据多年的工程设计经验，当浓缩池直径大于或等于18m时 采用钢筋混凝土结构经济、合理。当浓缩池直径大于或等于40m 池壁高大于3m时，若采用钢筋混凝土结构，池壁厚度一般为 350mm以上，配筋量也大；若采用预应力钢筋混凝土结构，池壁厚 度及配筋均较经济、合理。例如我国特大型选煤厂平朔安家岭选 煤厂50m直径浓缩池池壁采用预应力钢筋混凝土结构，池壁厚度 仅为250mm，水平非预应力构造筋也较小。经济效果及使用效果 良好。有抗震设防要求时，浓缩池不宜采用确体结构。由于浓缩 池是用来储存煤泥水的，在地震作用下，砌体结构延性很差极易损 坏，故有抗震设防要求时不宜采用砌体结构。 8.1.6选煤厂位于我国寒冷及严寒地区或风沙较大的地区，由于 生产需要需将浓缩池围护时，在抗震设防区宜将顶盖及围护墙做 成轻型结构。关于外围护结构是自成体系还是架设在浓缩池池壁 上，应根据工艺布置及技术经济综合比较后确定。 8.1.7一般落地式浓缩池地道顶部就是浓缩池分离式底板，且落 地式浓缩池地道为地下结构，选煤厂浓缩池直径目前一般在50m 以下，地道长不超过30m，且受温度影响不大，考患到防水处理对 其结构形式作此规定。 8.1.9煤泥沉淀池池底板常采取的抗冲击措施一般是在刚性底 板上做一层300mm～500mm厚的浆砌毛石或毛石混凝土。当清 理煤泥设备破坏后可以方使地进行更换。 8.1.10·煤泥中硫、磷及水分对吊车栈桥柱腐蚀很大，尤其是钢 柱。当吊车栈桥柱为钢结构时，应对距离地面至少0.5m范围内 采取包裹混凝土（也可将钢柱下部混凝土支墩升高至地面以上 0.5m）或其他防腐蚀措施。

8.1.11、8.1.12按照现行国家标准《煤炭洗选工程设计规范》GB 50359一2005有关规定要求，一且煤泥水管道支架出间题则会造 成煤泥水管道损坏导致整个选煤厂停产，厂房外生产管路多以煤 泥水管道为主，且管径较大荷载较重DB34／T 2871-2017 建筑用光伏墙板技术要求，煤泥水管道支架支承高度较 高，故增加了对煤泥水管道支架的要求。 煤泥水管道支架之间无水平构件连接管道直接架设在支架上 时称之为独立式支架。相反当支架间有水平构件连接时管道架设 在支架间水平构件的横向构件上时称之为管廊式支架。当与其他 管线并行时宜综合设置。

8.2.1本条温度作用包括壁面温差和湿差当量温差，两项不须同 时考虑，应取较大的温差计算。湿差当量温差可按10℃考虑。本 条中“活荷载”主要指工作平台活荷载及贮水构筑物顶层均布面荷 载（均布活荷载和雪荷载不同时考虑)；工况3结构的抗漂浮验算 中之所以不把工作平台活荷载及贮水构筑物顶层均布面荷载和侧 壁上的摩擦力计人，是因为在使用过程中这些荷载可能被移走，而 侧壁上的摩擦力有可能随土体情况的变化发生变化，这种变化可 能对结构抗漂浮产生不利影响

8.2.2煤泥水系统构筑物一般对裂缝宽度有限制或不允许有裂

8.2.4在雨水较多地下水位较高的地区，当贮水构筑物采用分离 式底板时，作为整体结构一部分的底板也存在抗漂浮问题。为引 起重视单独提出本条要求。 8.2.5选煤厂中贮水构筑物构件般与水接触或与潮湿的土壤 接触，故其环境类别为二&类或二b类，考虑使用后工作环境及钢 筋混凝土的耐久性并与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010衔接，统一调整为0.2mm

8.2.6浓缩池等组合壳体侧壁与顶底板的边界约束较为复杂，根 据不同的结构连接情况及构造做法可分别为：自由端（如无顶、底 板情况，或项板与侧壁端设有沥青滑动层）、饺接、弹性固定端、固 定端等。不同的边界约束假定会使构件的内力分析和实际内力状 况产生较大误差JC／T 2241-2014 预制混凝土检查井，不能真实地反映结构的受力状态。 8.2.7圆柱壳的弹性特征系数入=0.76/rt是由H*/2rt=65时 的状态推导而得。

8.3.1我国大部分煤中均含有对混凝土结构有害的硫、磷等元 素，所以对与煤泥水直接接触的结构环境类别及混凝土强度等级 等要求均有所提高。 8.3.4设计中可以通过采用骨料级配混凝土、限制混凝土最低强 度等级及施工中加强振捣等措施提高混土的密实性满足抗渗要 求，同时粗骨料最大粒径不宜大于40mm，含泥量不得大于1.0%。 同时构件表面的防水砂浆面层（特别是五层做法的20mm厚防水 砂浆面层)对内部混凝土和钢筋的保护和阻水效果非常明显，且容 易修补和更换。由于煤泥水泵房、管沟地道内很潮湿，渗漏水现象 比较普遍，故对混凝土的抗渗作了不小于0.6MPa的最低规定。 8.3.5地面式及架空式浓缩池、各种循环水池除受力及壁内外湿 差等原因产生裂缝外，施工及使用过程中产生的外界气温变化也 是造成池壁过早开裂和发展的重要原因。 8.3.6煤泥水中含有氯、硫、磷等有害离子，加速腐蚀钢材，并对 周国混凝土造成胀裂等破坏。预埋件锚筋贯通壁、板时会加剧混 凝土内外通缝的形成，危害很大。根据对我国浓缩池及泵房的调 查，由于大部分为露天环境及煤泥水的腐蚀，池壁项环梁及外走道 板开裂严重，造成钢材腐蚀，又加速了混凝土的胀裂剥离，故损害 十分严重。简单地依靠增大混凝土保护层厚度很难满足耐久性的 要求。近年来中国建筑科学研究院建筑工程材料及制品研究所研 一

制的MS一601阻锈剂（掺入型）替代了进口产品，使用效果较好。 8.3.9对浓缩池池壁厚度的规定一方面是参考已有的设计经验： 另一方面也考虑到施工的方便和对施工质量的保证。 8.3.10一般浓缩池中心柱直径均较大，其直径不是结构受力及 构造决定的而是由工艺布置及设备决定的，其截面尺寸一般远超 过受力要求，根据以往经验及有关规范、构造手册将浓缩池中心柱 纵向钢筋最小配筋率作了调整。 8.3.11，柱间支撑是吊车栈桥纵向柱列主要抗侧力构件，当单元 较长或8度抗震设防Ⅲ、IV类场地和9度抗震设防时，纵向地震作 用较大，设置一道柱间支撑不能满足受力要求时，可设两道柱间支 擦，但应注意不宜设在两端以避免温度应力过大，