标准规范下载简介

GB50051-2013 烟囱设计规范.pdf

法和容许应力法之间的换算得到的

式中F.S.一一安全系数，F.S.的取值见表4.

[o] =(f, /F.s.]

表4不同运行情况的安全系数取值

表中：D为永久荷载，T为止常运行温差作用，T非止常运行温差作用GTCC-103-2019 铁路机车滚动轴承（轴箱轴承）-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则， 为风荷载，EQ为地震荷载。 悬挂钢内简的焊缝在不同检测要求下，钢内简的抗拉强度允许值，见表5。

表5悬挂段钢内筒抗拉强度允许值α，（N/mm）

8.5.1受砖体材料强度和投资费用控制的约束，国内砖内筒烟肉基本上都是采 用分段支承形式。

用分段支承形式。 8.5.3分段支承的套筒式砖内筒烟窗内部平台间距一般按25m左右考虑，分段 支承的多管式砖内简烟窗内部平台间距一般按30m左右考虑。 对于分段支承的套简式砖内简烟窗，考虑到内部空间紧凑和布置的便利性 本规范给出了较常采用的内部平台结构形式，即采用钢筋混凝土环梁、钢支柱， 平台钢梁和平台支撑组成的内部平台体系。 对于分段支承的多管式砖内筒烟窗，由于内部空间较大，建议采用梁板体系 的内部平合结构。从施工的角度考虑，平合梁建议采用钢结构。 采用分段支承形式的套简式和多管式砖内简烟窗，在各分段内部支承平台处 的连接示意详见图9~图12。

图9套筒式砖内筒烟窗筒首连接示意

图11多管式砖内筒烟平台梁端部连接示意

图12多管式砖内筒烟窗平台处砖内筒连接示意

8.5.4通常采用设置100mm的缝隙考虑各分段的砖内筒，在烟气温度作用下产 生的竖向变形。水平方向的变形（径向）很小，忽略不计。 8.5.5烟窗中排放烟气的砖内筒一般应按管道设备的检修维护要求设置通行* *。

8.6.1钢筋混凝土外筒由于半径较大，且承受平台传来的荷载，所以，对筒壁 的最小厚度，牛腿附近配筋的加强等规定与单筒式钢筋混凝土烟有所不同。在 本条内，除对有特殊要求的内容加以说明外，其余应按第7章单筒式钢筋混凝土 烟的有关规定执行。

8.6.2对套简式和多管式烟，顶层平台有一些特殊要求，其功能主要起封闭

作用。在此处积灰严重，烟窗在使用时应定期清灰。另外在多雨地区，必须考虑 排水。一般应设置排水管。根据使用经验，排水管的直径应大于或等于300mm， 否则易堵塞。

否则易堵塞。 8.6.3采用钢筋混凝土平台，梁和板的断面尺寸很大，平台的重量过大，且施 工也十分困难。而钢平台自重轻且施工方便。 8.6.4制晃装置仅用于钢内筒情况。因为烟肉很高，相对而言钢内筒长细比较 大，必须设置制晃装置，使外筒起到保持内筒稳定的作用。不管是采用刚性制晃 装置，还是采用柔性制晃装置，均需要在水平方向起到约束作用。而在竖向，却 要满足内筒在烟气温度作用下，能够自由伸缩。 8.6.5相关数值取自西安建筑科技大学与西北电力设计院共同完成的《高烟窗 悬吊钢内筒设计研究报告》（2010年5月）研究成果。 8.6.6～8.6.9这些构造要求都是结合以往火力发电厂分段支承的套简式或多

工也十分困难。而钢平台自重轻且施工方便。 8.6.4制晃装置仅用于钢内筒情况。因为烟很高，相对而言钢内筒长细比较 大，必须设置制晃装置，使外简起到保持内筒稳定的作用。不管是采用刚性制晃 装置，还是采用柔性制晃装置，均需要在水平方向起到约束作用。而在竖向，却 要满足内筒在烟气温度作用下，能够自由伸缩。

悬吊钢内筒设计研究报告》（2010年5月）研究成果。 8.6.6～8.6.9这些构造要求都是结合以往火力发电厂分段支承的套简式或多 管式砖内简烟窗设计实践得出的，已在数十座烟工程中得到检验和验证。

9.1.2烟窗的设计高度及高径比多是参照实际案例确定的。另外

D5364中规定：L/r不超过20，故取自立式H/D不大于10；拉索式H/D不大于 20；塔架式、套筒式或多管式L/D不宜大于10。 9.1.3由于玻璃钢材质的耐磨性能不强，在高的烟气流速下，对拐角或突变部 位的冲击和磨损加大，导致腐蚀加强。可通过在树脂中添加耐磨填料(如碳化硅等 来提高该部位玻璃钢的耐磨性。本条引用了ASTM5364中的烟气流速值。 9.1.5防腐蚀内层及外表层树脂含量较高，强度及模量较低，在计算结构强度 和承载力时，均不考虑

9.1.6设计使用年限参考了以下标准

9.1.6设计使用年限参考了以下标准：

表6设计使用年限参考标准

皮璃钢的弹性模量较低，因此需对挠度做出

9.2.1富树脂层和次内层由于具有比较高的树脂含量，固化后的交联密度高，使 得玻璃钢表面致密，抗化学介质的扩散渗透能力增强。 玻璃钢是一种绝缘性能比较好的材质，玻璃钢烟窗在使用中可能产生大量的 静电，会导致安全运行隐患，所以需要考虑静电释放和接地措施。 树脂中通常含有苯乙烯交联剂，在固化过程中由于空气中的氧阻聚作用，使 得固化后表面产生发粘等固化不完全现象。无空气阻聚的树脂一般是在树脂中添 加少量的石蜡，在树脂固化过程中，石蜡会慢慢迁移到表面，形成隔绝空气的 层薄膜，使得表面固化完全，使用在最后一层中。 紫外线将会破坏树脂分*链中苯环等结构的化学稳定性，因此对室外的玻璃 钢烟窗，或者对有可能接受到紫外线照射的部位，其表面层树脂中，应加入抗紫 外线的吸收剂。 9.2.2环氧乙烯基酯树脂是目前国内外玻璃钢烟窗制造中的常用树脂，其固化后 树脂及其玻璃钢制品在耐温、耐腐蚀、耐久性和物理力学等方面的综合性能优良

玻璃钢材质的阻燃性表征之一是采用有限氧指数值(LOI)：国内消防法规对难 燃材料的要求之一是LOI不小于32。我们用未添加或添加少量三氧化二锑，树 脂含量在35%左右的四种反应型阻燃环氧乙烯基酯树脂玻璃钢样条验证，能够满 足指标要求。 玻璃钢材质的阻燃性表征之二是火焰传播速率：它是采用ASTME84隧 道法测定的玻璃钢层合板的一个指数值。表示火焰前沿在材料表面的发展速度， 关系到火灾波及邻近可燃物而使火势扩大的一个评估指标。国内无相对应的标 准，但已有测定机构提供专门服务。 玻璃钢烟是长期使用且维修困难的高耸构筑物，由于烟气的强腐蚀性，因 此防腐蚀层应设计成树脂含量高，纤维含量低的抗渗性铺层；结构层主要考虑其 在运行温度条件下的力学性能为主，因此纤维含量高；从国外已有运行实例看 其防腐蚀层和结构层全部采用反应型阻燃环氧乙烯基酯树脂，综合性能优异，同 时也有效防止了因防腐蚀层和结构层采用不同树脂可能造成的界面相容性问题 避免了脱层。

表7缠绕试验铺层做法

表8手糊板试验铺层做法

9.2.5玻璃钢材料的材料分项系数参考了ASTMD5364中的规定，但考虑我国制作 工艺及现场管理的实际水平，在实际取值时应大于等于本规范所规定的分项系 数。 为了确定玻璃钢烟窗材料在各种受力状态下的力学指标，中治东方工程技术 有限公司委托有关单位做了有关试验。通过试验可以看到，玻璃钢材料的力学指 标离散性比较大。规范给出的材料分项系数虽然较一般建材大，但仍不足以保证 结构设计已经可靠，原因是在温度作用下材料的力学指标又会有变化，规范给出 60℃和90℃设计温度下强度指标折减系数。这样可尽量保证玻璃钢烟窗在不同

温度下具有相近可靠度保证率。 9.2.6通过试验可以得出结论，玻璃钢材料的力学性能随着温度升高会有较大幅 度的降低，因此当烟气温度不大于100℃，采用弹性模量进行计算时折减系数按 0.80考虑

9.3简壁承载能力计算

9.3.1、9.3.2考虑了玻璃钢烟窗受拉、受压、受弯及组合最不利情况下的轴向强 度计算。 9.3.3～9.3.5计算公式部分内容参考了ASTMD5364中的有关规定。 9.3.6玻璃钢烟窗的接口可采用平端对接、承插粘接等多种形式，在直径大于4 米时宜采用平端对接，此处平端对接的粘接计算主要考虑自重及连接截面处弯矩 的因素。

9.4.1坡璃钢材科为各向异性，容易产生应力集中，因此下部烟道接口建议设计 成圆形，以尽量减小对玻璃钢筒体的破环。 9.4.2玻璃钢材料的弹性模量较低，故设置拉索时要保证H/D不大于10，且要充 分考虑拉索预紧力对烟的应力影响。 9.4.3加强肋的设置间距参考了ASTMD5364中的规定。 9.4.4玻璃钢烟窗的连接可采用承插粘接或平端对接等方式。 9.4.6考虑到玻璃钢烟窗的结构刚度和耐久性，故对玻璃钢的结构层最小厚度做 了规定，按照玻璃钢烟的直径差异，确定了两种不同直径系列的烟最小厚度 9.5烟窗制作要求 9.5.1对于直径小的玻璃钢烟，可以在制造商的工厂内制作，对于直径大，运输 有困难的，应在项目现场或其附近临时有围护结构的工场内制作，这样可保证满 足制造时的环境温度和湿度要求。 树脂中的苯乙烯是有喉味的易燃、易挥发化学品，除加强劳动保护外，还 应加强工作场所的通风。 温度过底，树脂固化速度变慢，影响工作效率和固化后产品的强度，温度

9.5.1对于直径小的玻璃钢烟图，可以在制造商的工厂内制作，对于直径大，运输 有困难的，应在项目现场或其附近临时有围护结构的工场内制作，这样可保证满 足制造时的环境温度和湿度要求。 树脂中的苯乙烯是有嗅味的易燃、易挥发化学品，除加强劳动保护外，还 应加强工作场所的通风。 温度过底，树脂固化速度变慢，影响工作效率和固化后产品的强度，温度 过高，树脂固化速度太快，来不及制作的材料会浪费：湿度大，空气中的水分对

树脂固化速度和固化后玻璃钢性能会有影响。在环境温度为（15～30）℃下材料 和设备温度高于露点温度3℃，通常其相对湿度不会大于80%。 低温存放，利于树脂有长的存储期。但是在使用时，材料温度应同环境温度 相一致，否则固化剂的用量配方不能确定，树脂的黏度也会变大，影响同纤维的 漫润。

9.5.3树脂的粘度是使用工艺中的重要性能，而且与温度的关系密切

3树脂的粘度是使用工艺中的重要性能，而且与温度的关系密切

当温度下降、树脂粘度上升时，不利于浸透纤维。加入苯乙烯稀释，使得树 旨粘度下降，可提高纤维浸润性能，但是加入的苯乙烯量不宜超过3%，如果用 量大则会影响树脂的相关性能。 当温度上升、树脂粘度下降时，粘度太小，利于纤维浸透树脂，但会产生树 旨流挂缺胶，同样也影响产品质量，而加入适量的触变剂（如：气相二氧化硅） 则可有效防止流胶。 树脂常温固化时所采用的固化剂均系过氧化物（如过氧化甲乙酮，过氧化环 已酮等），它同配套的促进剂（如环烷酸钻等）直接混合将会发生剧烈的化学反 应引起燃烧和火灾，严重时甚至会发生爆炸事故，危及生命和财产安全，因此严 禁两者同时加入！ 9.5.4玻璃纤维增强材料如有污物和水分将会影响与树脂的浸润，造成界面的 无效结合，影响固化，从而使材料的性能下降。 9.5.5分段制造的每节简体长度，主要从缠绕的设备能力和安装能力等方面综 合考虑，筒体连接越少，效率也越高。 9.5.6简芯表面使用聚酯薄膜或脱模剂（如聚乙烯醇），会提供光滑的内表面，以 呆证玻璃钢筒体脱模时不损坏筒芯表面。 9.5.7防腐蚀内层是直接接触烟气介质的，要求具其有高的树脂含量和很好的抗 参透性能。如果存在气泡等制造中的缺陷，会直接影响产品的防腐蚀性能，应及 时修补。 9.5.8筒体结构层与防腐蚀内层的制造间隔时间的控制目的：是防正运行中发 主结构层与防腐蚀内层脱层。无其在结构层与防腐蚀内层所用树脂不一致的情沉 下需要特别注音控制防魔蚀内层所用往往是今胶量大王70%的耐温性好周

9.5.8筒体结构层与防腐蚀内层 生结构层与防腐蚀内层脱层。尤其在结构层与防腐蚀内层所用树脂不一致的情况 下，需要特别注意控制。防腐蚀内层所用往往是含胶量大于70%的耐温性好、固

化交联密度高的树脂，如果间隔时间长了，结构层与防腐蚀内层的界面融合就会 存在隐患。从已发生的玻璃钢罐体结构层与防腐蚀内层的脱层事故分析，主要是 这个原因。 9.5.9在结构层缠绕开始前，先在防腐蚀层表面涂布树脂主要是提高层间结合 9.6安装要求 9.6.2刚性类吊索材料（如钢丝绳）容易损坏筒体表面，以采用尼龙等柔性类吊索 为好。 9.6.3玻璃钢材质具有高强度低模量的特性，垂直存放和移动主要是要保持简体 不变形。 9.6.4、9.6.5对筒体吊装提出的要求

10.2.1在过去的设计中，常用的塔架截面形式主要有三角形和四边形，并优先 选用三角形。因为三角形截面塔架为几何不变形状，整体稳定性好、刚度大、抗 扭能力强，对基础沉降不敏感。 10.2.2塔架在风荷载作用下，其弯矩图形近似于折线形。一般将塔架立面形式 作成与受力情况相符的折线形，为了方便塔架的制作安装，塔面的坡度不宜过多 般变坡以3个～4个为宜。 根据实践经验，塔架底部宽度一般按塔架高度的1/4至1/8范围内选用，多 数按塔架高度的1/5至1/6决定其底部尺寸。在此范围内确定的塔架底部宽度 对控制塔架的水平变位，降低结构自振周期，减少基础的内力等都是有利的 10.2.3增设拉杆是为了减小塔架底部和节间的变形，并使底部节间有足够的刚 度和稳定性。 10.2.4排烟简与塔架平台或横隔相连，在风荷载和地震作用下，排烟筒相当于 一根连续梁，将风荷载和地震力通过连接点传给钢塔架。但应注意排烟简在温度 作用下可自由变形。 钢塔架与排烟简采用整体吊装时，顶部吊点的上节间内力往往大于按承载能 力极限状态设计时的内力，所以必须进行吊装验算。 10.2.5由于排烟筒伸出塔顶，对塔顶将产生较大的水平集中力，在塔架底部接 近地面两个节间又有较大的剪力，可能有扭矩产生。所以在塔架顶层和底层采用 刚性K型腹杆，以保证塔架在这两部分具有可靠的刚度。组合截面作成封闭式 除提高杆件的强度和刚度外，更有利于防腐，提高杆件的防腐能力， 采用预加拉紧的柔性交叉腹杆，使交叉腹杆不受长细比的限制，能消除杆件 的残余变形，可加强塔架的整体刚度，减小水平变位和横向变形。由于断面减小 降低了用钢量和投资。 钢管性能优越于其它截面，它各向同性，对受压受扭均有利，并具有良好的 空气动力性能，风阻小，防腐涂料省，施工维修方便，对可能受压，也可能受扭 的塔柱和K型腹杆选用钢管是合理的

承受拉力的预加拉紧的柔性交叉腹杆，选用风阻小，抗腐蚀能力强，直径小 面积大的圆钢，既经济又合理。 10.2.6滑道式连接是将排烟筒体用滑道与平台梁相连，在垂直方向可自由变 位，能抗水平力和扭矩。当排烟简为悬挂式时，排烟筒底部或靠近底部处与平台 梁连接可采用承托式，即将筒体支承在平台梁上。承托板须开椭圆螺栓孔，使筒 体在水平方向有很小的间隙变位，而在垂直方向能向上自由伸缩。以上部位与平 台梁的连接可采用滑道式。 10.2.8本次规范修订，增加了塔架抗震验算时构件及连接节点的承载力抗震调 整系数。

10.3.1原规范规定烟窗高径比宜满足h≤20d，在一些情况下偏于严格，特别 是风荷载较小地区。按此规定设计，往往烟应力水平较低。本次规范修订将此 限定放宽到h≤30d，可在满足强度和变形要求的前提下，在此范围内进行高径 比选择。当钢烟窗的强度和变形是由风振控制时，可采用可靠的减震措施来满足 要求。

10.3.1原规范规定烟高径比宜满足h≤20d，在一些情况下偏于严格，特别 是风荷载较小地区。按此规定设计，往往烟窗应力水平较低。本次规范修订将此 限定放宽到h≤30d，可在满足强度和变形要求的前提下，在此范围内进行高径 比选择。当钢烟窗的强度和变形是由风振控制时，可采用可靠的减震措施来满足 要求。 10.3.2强度和整体稳定性计算公式，基本参照国家标准《钢结构设计规范》 （GB50017）公式。只因钢烟窗一直在较高温度下的不利环境中工作，没有考虑 载面塑性发展，在强度和稳定性计算公式中取消了截面塑性发展系数。等效弯 矩系数β由于悬臂结构时为1，所以稳定性公式中取消了βm。 钢烟局部稳定计算公式参照CICIND标准进行了修订。原规范局部稳定计 算公式为圆柱壳弹性屈服应力形式，未考虑钢材塑性屈曲和制作加工几何缺陷影 响，在某些情况下，计算结果不安全。 10.3.3规定钢烟的最小厚度是为了保证结构刚度和耐久性。 10.3.4温度超过425℃时，碳素钢要产生蠕变，在荷载作用下易产生永久变形， 为了控制钢材使用温度，当温度达到400℃时，应设置隔热层，以降低钢筒壁的 受热温度。 碳素钢的抗氧化温度上限为560℃，金属锚固件温度不应超过此界限。因为 金属锚固件一旦超过抗氧化界限出现氧化现象，将造成连接松动，影响正常使用，

10.3.5钢烟窗发生横风向风振（共振）现象在实际工程中有所发生，特别是在 窗刚度较小，临界风速一般小于设计的最大风速，因此，临界风速出现的概率 较大。一旦临界风速出现，涡流脱落的频率与烟窗的自振频率相同（或几乎相同）， 窗就要发生横风向共振。因此，在设计中，应尽量避免出现共振现象。如果调 整烟窗的刚度难以达到目的时，在烟窗上部设置破风圈是一种较有效的解决方 去。除了破风圈以外，也可以采用其他形式的减振装置对烟窗进行减振。 0.4.1当烟窗高度与直径之比大于30(h/d>30)时，可采用拉索式钢烟窗。实际应 用中，如果经过技术经济比较，虽然h/d≤30，但采用拉索式钢烟窗更合理，也 可菜用该种烟肉

11.2烟图结构型式选择

11.2.1烟窗结构型式的选择是防腐蚀措施的重要环节。自《烟设计规范》 GB50051一2002版提出了烟窗结构型式选择要求以来，针对不同的烟气腐蚀性等 级选择的烟图结构型式，对保证烟图安全可靠地正常使用和耐久性都起到了非常 重要的指导性意义。 结合近10年来火力发电厂烟肉及其它行业烟，在不同使用条件、特别是 烟气湿法脱硫运行条件下，采用不同烟窗结构型式和防腐蚀措施在运行后出现的 渗漏腐蚀现象及处理经验，提出了对排放不同腐蚀性等级的干烟气、湿烟气和潮 湿烟气的烟窗结构型式的选择要求。 根据对20座湿法脱硫现场调研，湿法脱硫机组实时运行温度统计数据为， 无GGH运行工况（湿烟气）平均温度为52℃，设GGH运行工况（潮湿烟气）

平均温度为83℃。 在湿法脱硫无GGH运行工况（湿烟气）下，烟窗内有冷凝液积聚。在湿法 脱硫设GGH运行工况（潮湿烟气）下，烟窗内无冷凝液积聚，烟窗内的积灰处 干燥状态。 湿烟气烟窗内有冷凝液流尚，要解决防腐问题首先必需满足防渗，应采用整 体气密的排烟筒或防腐内衬。钢内筒防腐内衬主要有： 1钢内筒衬防腐金属材料指钢内筒衬镍板或钛板等，国内工程仅挂贴钛板 和复合钛板有应用，且多为复合钛板。 2钢内筒衬轻质防腐砖指进口玻璃砖防腐系统、国产玻璃砖防腐系统、国 产泡沫玻化砖防腐系统。 3玻璃钢排烟简在国外大型电厂有较多湿烟窗应用案例；国内在小型电厂 有应用案例，在大型电厂烟塔合一烟道有应用案例。 4钢内筒衬防腐涂料主要指目前应用较多的玻璃鳞片。 到目前为止，国内湿烟气烟运行时间不长，大部分未超过6年，但还是暴 露出了诸多问题，有待进一步改进。 1）钢内筒衬钛板总体使用情况良好，但挂贴钛板出现了钛板局部腐蚀穿孔 的现象，复合钛板钢内筒出现了焊缝连接部位渗漏现象。 2）钢内筒衬进口玻璃砖防腐系统使用情况良好，表面耐烟气冲刷性能稍弱， 3）钢内筒衬国产玻璃砖防腐系统的工程问题突出，除施工质量的过程控制 没有落实外，砖、胶出现较多材料失效的现象， 4）钢内简衬国产泡沫玻化砖防腐系统出现问题的工程较多，从现场调研结 果反映出，砖、胶性能与进口产品相比较有差距；目前钢内筒产生的腐蚀的主要 原因是施工工艺造成的胶饱满密实缺陷问题。 国内燃煤电厂新建机组有7座烟窗采用进口玻璃砖防腐系统，目前使用状况 良好。 统计的国内约30座采用国产玻璃砖、国产泡沫玻化砖防腐系统的烟窗，有 较多出现了不同程度的腐蚀情况；一般在投运后1到2年内发生，最短在投运1 个月后即出现了钢内筒腐蚀穿孔现象。

与进口玻璃砖防腐系统相比，国产玻璃砖、国产泡沫玻化砖防腐系统在原材 料、施工质量过程控制和管理方面尚存一定差距，有较大的改进空间。 5）钢内筒衬玻璃鳞片材料使用寿命较短，一般为5年～8年。使用期间维 护工程量大，到目前为止，较多的工程已进行过维修。对用于实际使用时间少于 10年的湿烟气烟窗，其经济性有一定优势。对于防腐涂层内衬，在选用时，应 对其抗渗性能和断裂延伸率等性能加以限制。 表11.2.1是总结近年来实践经验给出的，在选用时应结合实际烟窗运行工 况的差异性进行调整。应根据烟窗的实际工况，对内衬防腐材料的耐酸、耐热老 化、耐热冲击和耐磨性能以及断裂延伸率、抗渗透性能等主要性能指标进行综合 评价后予以确定， 11.2.4根据近几年火力发电厂工程排放湿烟气烟窗的渗漏腐蚀现象较为普遍和 严重的调查情况，提出了应采用具备检修条件的套筒式或多管式烟窗。 每个排烟简接入锅炉台数根据发电厂机组规模进行了规定，其他行业可对照 其规模容量执行。 11.3砖烟图的防腐蚀设计 11.3.1砖烟一般用于不超过60m高度的低烟窗。由于砌体结构的抗渗性能不 宜保证，因此烟窗中排放的烟气类型限定于干烟气。 11.3.2砖烟岗的主要防腐蚀措施是根据烟气的腐蚀性等级做好防腐蚀内衬材粒 的选择和有效控制施工质量。水泥砂浆和石灰水泥砂浆的耐腐蚀性最差，当受到 窝蚀后，体积发生膨胀，内村的整体性和严密性易受到破环，一般不在砖烟图的 内衬中不使用。普通粘土砖耐腐蚀性也较差，受腐蚀后易出现掉皮现象，一般不 应在排放中等腐蚀等级的砖烟卤内衬中使用

11.4单简式钢筋混凝土烟图的防腐蚀设

1.4.2对于排放十烟气的单筒式烟图，已形成了一套安全有效、适合国情的单 简式烟卤防腐蚀措施适用标准，实践证明使用效果良好。 近几年湿烟气烟窗（烟窗脱硫改造工程或新建脱硫烟窗工程），单简式烟窗 出现了较严重的渗漏腐蚀现象，有的已威胁到了烟肉钢筋混凝土筒壁的安全可靠

性。基于此，单筒式烟窗中排放的烟气类型限定于干烟气和潮湿烟气。 11.4.3结合近年来轻质耐酸隔热防腐整体浇筑料在干烟气条件下单筒式烟中 的使用情况，补充了该种材料。 11.4.4单筒式烟是截锥圆形，上小下大形状，烟中上部区段运行的烟气正 压压力值较大，对单筒式烟中烟气正压压力数值加以限制，减少烟气渗透腐蚀，

11.5套简式和多管式烟窗的砖内筒的防腐蚀设计

11.5.1烟图中砖砌体排烟内 商的材料全部选用耐酸防腐蚀性能的；在条件许可 时选用轻质型的，以减小排烟内简的荷重

11.7钢烟图的防腐蚀设计

11.7.1从防腐蚀的角度考虑，钢烟窗高度不起主要作用。所以，本节未区分钢 烟图高度而分别提出相关的设计要求。

12.4.1～12.4.11给出板式基础外型尺寸的确定及坏形和圆形板式基础的冲切 和弯矩的计算公式。 12.4.12设置地下烟道的基础，将直接受到温度作用。由于基础周围为土壤 温度不易扩散，所以基础的温度很高。当烟气温度超过350℃时，采用隔热层的 措施，使基础混凝土的受热温度≤150℃，隔热层已相当厚。当烟气温度更高时， 采用隔热的办法就更难满足混凝土受热的要求，此时可把烟气入口改在基础顶面 以上或采用通风隔热措施以避免基础承受高温。曾考虑过采用耐热混凝土作为基 础材料。但由于对耐热混凝土作为在高温（大于150℃）作用下的受力结构，国 内还没有完整的试验结果和成熟的使用经验。因此未列入本规范。 2.4.14地下基础在温度作用下，基础内外表面将产生温度差，即有温度应力 产生。温度应力与荷载应力进行组合。由于板式基础在荷载作用下所产生的内力， 是按极限平衡理论计算的。其计算假定：在极限状态下，基础已充分开裂，开裂 成几个极限平衡体。在这种充分开裂的情况下，已无法求解整体基础的温度应力 所以，对于温度应力与荷载应力，本规范未给出应力组合计算公式，仅在配筋数 量上适当考虑温度作用的影响

12.5.1～12.5.5根据有关试验和实际工程设计经验，本规范正倒锥组合壳的 “正截锥”（上下环梁之间的截锥体），按“无矩”理论计算；“倒截锥”（底板壳） 按极限平衡理论进行内力计算；环梁按内力平衡条件计算。由于“正截锥”壳是 按无矩理论计算的，忽略了壳的边缘效应（弯矩M，水平力V）对环梁的影响。 但是，由于按无矩理论计算的薄膜径向力，大于按有矩理论的计算值，使两种计 算方法的结果GB 38189-2019 与通信网络电气连接的电子设备的安全，在壳的边缘处比较接近。为了安全起见，在壳基础构造的12.7.12 条，特别强调“上壳上下边缘附近构造环向钢筋应适当加强”。

12.6.3桩基承台优先考虑采用环形，桩宜对称布置在环壁中心位置两侧，可适 当偏外侧布置，并通过反复试算，逐步调整，直到符合全部要求为止。

12.7.7考虑到整体弯曲对基础底板作用时的影响，底板下部钢筋构造加强，规 定最小配筋率径向和环向（或纵向和横向）不宜小于0.15%。当底板厚度大于 2000mm时，增加双向钢筋网是为了减少大体积混凝土温度收缩的影响，并提高 底板的抗剪承载力。 12.7.12壳体基础主要处于薄膜受力状态，用材节省，须满足最低配筋要求

13.1.1本条是对实际工程经验的总结。由于烟道的材料、计算方法均与烟道的 类型有关，烟道从工艺角度分为地下烟道、地面烟道和架空烟道。架空烟道一般 用于电厂烟窗。 13.1.5地下烟道与地下构筑物之间的最小距离，是按已有工程经验确定的。在 设计工作中满足此项规定的前提下，可根据实践经验确定

13.2烟道的计算和构造

13.2.1地下烟道应对其受热温度进行计算，本条给出了地下温度场土层影响厚 度的计算公式。土层影响厚度计算公式是根据试验确定的。计算出的温度应小于 材料受热温度充许值。 13.2.6地面烟道的计算（一般为砖砌烟道），一般按封闭框架考虑。拱型顶应 做成半圆型，因为半圆拱的水平推力较小。 13.2.7架空烟道的计算中应考虑自重荷载、风荷载、积灰荷载和烟道内的烟气 压力。在抗震设防地区还应考虑地震作用。其中积灰荷载和烟气压力是根据电厂 烟窗给出的，根据“火力发电厂烟风煤管道设计技术规程”烟道内的烟气压力 般按土2.5kN/m考虑。其它工厂的烟气压力和积灰荷载应另行考虑。 在架空烟道的温度作用计算中，需要对烟道侧墙的温度差进行计算，避免温 差过大引起烟道开裂。 13.2.8钢烟道胀缩，对多管式的钢内筒水平推力较大，在联接引风机和烟窗之 间的一段钢烟道内设置补偿器，可减小钢烟道对钢内筒的推力，设置补偿器后， 仅在构造上考虑钢内简与基础的连接。

公路隧道施工技术细则JTG/T F0-20097航空障碍灯的分布及标志可参照图13

图13烟设置航空障碍灯分布及标志