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GBT26282-2010 水泥回转窑热平衡测定方法.pdf

密利分解炉的一次空气、二次空气、三次空气，冷却机的各风机鼓入的空气，生料带人的空气，窑尾、

7.3.1玻璃温度计，其精度要求见6.3。

7.3.1玻璃温度计，其精度要求见6.3。 7.3.2铠装热电偶与温度显示仪表组合的热电偶测温仪DB34／T 3379-2019 水利信息系统软件开发集成规范，其精度要求见6.3。 7.3.3抽气热电偶，其显示误差值应不大于士3℃

7.4.1气体温度低于500℃时，可用玻璃温度计或铠装热电偶与温度显示仪表组合的热电偶测温仪 测定。 7.4.2对高温气体的测定用铠装热电偶与温度显示仪表组合的热电偶测温仪。测定中应根据测定的 大致温度、烟道或炉壁的厚度以及插人的深度（设备条件允许时，般应插入300mm～500mm），选用 不同型号和长度的热电偶。 7.4.3热电偶的感温元件应插人流动气流中间，不得插在死角区域，并要有足够的深度，尽量减少外露 部分，以避免热损失。 7.4.4抽气热电偶专门用于人窑二次空气温度的测定，使用前，需对抽气速度做空白试验。使用时需 根据隔热罩的层数及抽气速度，对所测的温度进行校正，参见附录B

窑和分解炉的一次空气、二次空气、三次空气，冷却机的各风机鼓入的空气，生料带人的空气，窑尾， 分解炉、增湿塔及各级预热器的进、出口烟气，排风机及收尘器进、出口废气的压力。

U型管压力计、倾斜式微压计或数字压力计与测压管。U型管压力计的最小分度值应大 10Pa；倾斜式微压计精度等级应不低于2%，最小分度值应不大于2Pa；数字压力计精度等级 于1%。

窑尾烟气，预热器和分解炉进、出口气体，增湿塔及收尘器的进、出口废气以及人窑一次空气（当一 饮空气使用煤磨的放风时）的气体成分，主要项目有O2、CO、CO2。对于窑尾烟气，预热器和分解炉进、 出口气体及密尾收尘器出口废气，宜增加SO，和NO.。

9. 3. 1 取气管

一般采用双联球吸气器

测定O2、CO、CO2采用奥氏气体分析仪或其他等效仪器。对测试的结果有异议时，以奥氏气体分 析仪的分析结果为准。 测定NO，成分时，宜采用根据定电位电解法或非分散红外法原理进行测试的便携式气体分析仪。 对测试的结果有异议时，以紫外分光光度法的分析结果为准。 测定SO2成分时，宜采用根据电导率法、定电位电解法和非分散红外法原理进行测试的便携式气 体分析仪。对测试的结果有异议时，以定电位电解法的分析结果为准

次空气、预热器、增湿塔和收尘器出口废气的含湿量。

各相应管道，并符合下列要求： a）气体管道上的测孔，应尽量避免选在靠弯曲、变形和有闸门的地方，避开涡流和漏风的影响； b）测孔位置的选择原则：测孔上游直线管道长大于6D，测孔下游直线管道长大于3D(D为管道 直径

标准型皮托管或S型皮托管，倾斜式微压计、U型管压力计或数字压力计，大气压力计；热球式

11.4.1除入窑次空气及系统漏人空气外，其他气体流量均通过仪器测定。 11.4.2用标准型皮托管或S型皮托管与倾斜式微压计、U型管压力计或数字压力计组合测定气体管 道横断面的气流平均速度，然后，根据测点处管道断面面积计算气体流量。 11.4.3测量管道内气体平均流速时，应按不同管道断面形状和流动状态确定测点位置和测点数，

将管道分成适当数量的等面积同心环，各测点选在各环等面积中心线与呈垂直相交的两条直径线 的交点上。直径小于0.3m，流速分布比较均勾、对称并符合11.2要求的小圆形管道，可取管道中心作 为测点。 不同直径的圆形管道的等面积环数、测量直径数及测点数见表1，一般一根管道上测点不超过 20个。测点距管道内壁距离见表2。

表1圆形管道分环及测点数的确定

表2测点与管道内壁距离（管道直径的分数）

11. 4. 3. 2短形管道

将管道断面分成适当数量面积相等的小矩形，各小矩形的中心为测点。小矩形的数量按表3 取。一般一根管道上测点数不超过20个。

表3矩形管道小矩形划分及测点数的确定

管道断面面积小于0.1m²，流速分布比较均匀、对称并符合11.2要求的小矩形管道，可取管道中 心作为测点。 用标准型皮托管或S型皮托管测定气流速度时，应使标准型皮托管或S型皮托管的测量部分与管 道中气体流向平行，最大允许偏差角不得大于10°。管道内被测气流速度应在5.0m/s～50.0m/s 之内。

道气体平均速度计算气体流量，按公式（4)和公式

V=3600×F×p=3600×F×K× 2X△pP

V 工作状态下气体流量，单位为立方米每小时（m"/h）； F 管道断面面积，单位为平方米（m"）； WPJ 管道断面气流平均速度，单位为米每秒（m/s）； Kd 皮托管的系数 △pp 管道断面上动压平均值，单位为帕（Pa）； P 被测气体工作状态下的密度，单位为于克每立方米（kg/m）

预热器出口气体，增湿塔进、出口气体，收尘器进、出口气体，篦冷机烟肉和一次空气（当采用煤磨放

将烟尘采样管从采样孔插人管道中，使采样嘴置于测点上，正对气流，按颗粒物等速采样原理，即采 详嘴的抽气速度与测点处气流速度相等，抽取一定量的含尘气体，根据采样管滤筒内收集到的颗粒物质 量和抽取的气体量计算气体的含尘浓度。含尘浓度的测定应符合如下要求： a）测量仪器各部分之间的连接应密闭，防止漏气，正式测定前应做抽气空白试验，检查有无漏气。 b）含尘浓度的测孔应选择在气流稳定的部位，尽量避免涡流影响（见11.2），测孔尽可能开在垂 直管道上。 ） 取样嘴应放在平均风速点的位置上，并要与气流方向相对。 d） 测定中要保持等速采样，即保证取样管与气流管道中的流速相等。 e 回转密废气是高温气体，露点温度高，取样管应采取保温措施（或采用管道内滤尘法），以防止 水汽冷凝。 )在不稳定气流中测定含尘浓度时，测量系统中串联一个容积式流量计，累计气体流量

回转岳系统热平 2010)内的所有热设备，如回转窑、分解炉、预热器、冷却 机和三次风管及其彼被此之间连接的管道 的表面散热

热流计；红外测温仪；表面热电偶温度计 和半导体点温计以及玻璃温度计；热球式电风 速仪、叶轮式或转杯式风速计。热流计精度等级应不低于5%，红外测温仪、半导体点温计和玻璃温度 计的精度要求见6.3；表面热电偶温度计显示误差值应不大于士3℃；辐射温度计的精度等级应不低于 2.5%；热球式电风速仪、叶轮式和转杯式风速计的精度要求见11.3

13.4.1用玻璃温度计测定环境空气温度（见7.2）。 13.4.2用热球式电风速计、叶轮式或转杯式风速计测定环境风速并确定空气冲击角。 13.4.3用热流计测出各热设备的表面散热量。 13.4.4无热流计时，用红外测温仪、表面热电偶温度计和半导体点温计等测定热设备的表面温度，计 算散热量。

将各种需要测定的热设备，按其本身的结构特点和表面温度的不同，划分成若干个区域，计算出每 区域表面积的大小；分别在每一区域里测出若干点的表面温度，同时测出周围环境温度、环境风速和 空气冲击角；根据测定结果在相应表中查出散热系数，按公式（6)计算每一区域的表面散热量。

Q——设备表面散热量，单位为于焦每小时（kI/h）

Q一—设备表面散热量，单位为于焦每小时（kJ/h）

....++...+.........(7

窑系统各水冷却部位如一次风管；窑头、尾密封圈；烧成带躺体；冷却机嗣体；冷却机熟料出口；均 替和托轮轴承等处的用水量。

水流量计(水表)或盛水容器和磅秤；玻璃温度计。水流量计(水表)的精度等级应不低于1%；研 为最小感量应不大于100g；玻璃温度计的精度要求见6.3。

用玻璃温度计分别测定进、出水的温度。采用水冷却的地方，应测出冷却水量，包括变成水蒸汽 化水量，和水温升高后排出的水量。对进水量的测定，应在进水管上安装水表计量，若无水表的测 丁与出水同样的方法测定，即在一定时间里用容器接水称量。需至少抽测三次以上，按其平均值计 生、出水量，二者之差即为蒸发汽化水量。

A.1燃料成分基准之间的换算

附录A （规范性附录） 燃料的基准换算和发热量计算方法

燃料成分应有明确的基准，对固体及液体燃料有收到基“ar”，空气干燥基“ad”，干煤基“d”，干燥无 灰基“daf”，将角标写在主题符号的右下角。各基准之间的换算关系见表A.1。

各基准之间的换算系数

A.2燃料发热量的计算

A.2.1氧弹量热法测定和计算燃料发热量

B/T213规定的方法进行

A.2.2烟煤、无烟煤和褐煤低位发热量

A.2.2.1烟煤低位发热量按公式（A.1)计算

A.2.3煤低位发热量的计算

A.2.4煤的收到基低位发热量

A.2.5液体和气体燃料发热量

A.2.5.1液体燃料发热量按公式（A.7)进行

B.1常用热电偶适用的温度测量范围见表B.1

B.1常用热电偶适用的温度测量范围见表B.1

附录B （资料性附录） 常用热电偶的允差等级及抽气热电偶温度校正

表B.1常用热电偶适用的温度测量范压

表B.2抽气热电偶温度校正

C.1表面散热系数说明

附录C （规范性附录） 表面散热系数的修正方法

计算回转、单筒冷却机 C.1中的数值，并对空气冲击角的影响加

差与不同风速的散热系数α 单位为千焦每平方

表C.2不同温差与不同风速的散热系数α 单位为于焦每平方米小时摄氏度

C.2冲击角的校正方法

计算表面散热，当考虑空气冲击角对单窑散热系数的影响时，应采用冲击角的校正系数。冲击角校 正系数与不同冲击角散热系数的关系见公式（C.1)

表C.3冲击角与校正系数的关系

考冲击角时Q／CR 469-2015 高速铁路CRTS I 型板式无砟轨道用水泥乳化沥青砂浆，单窑散热系数按公式(C.2)进行。 a=QX

C.3多密并列时散热系数计算

多简冷却机与窑体散热之间的相互影响，可作为多窑并列的一个特例对待，而多窑并列时的散热系 数是单窑的0.8倍。多简冷却机的散热按公式(C.3)进行计算

多简冷却机与窑体散热之间的相互影响JT／T 1108.1-2016 公路路域植被恢复材料 第1部分：植物材料，可作为多窑并列的一个特例对待，而多窑并列时的散热系 数是单窑的0.8倍。多筒冷却机的散热按公式(C.3)进行计算

一冲击用为时的散热系数，单位为于焦每平方米小时摄氏度[kl/（m²·h·℃)1

打印日期：2011年6月3日F002A