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GBT50130-2018 混凝土升板结构技术标准.pdf

荷载不同，楼板的约束条件也不同，其内力分布也有差异，因 此，应针对正常使用阶段和提升阶段分别验算其承载力，并取较 大值配置楼板钢筋

5.2.5后浇柱帽在楼板提升就位并固定后浇筑，后浇柱帽对楼

2.5后浇柱帽在楼板提升就位并固定后浇筑，后浇柱帽 在提升与就位之前的承载力并无贡献GB／T 41981.2-2022 液压传动连接 测压接头 第2部分：可带压连接式.pdf，因此，在计算楼板 、不宜考虑后浇柱帽的作用

5.2.6本条参考了现行行业标准《现浇混凝土空心楼盖技术规

2.6本条参考了现行行业标准《现浇混凝土空心楼盖技 是》JGJ/T268的有关规定，对空心楼板的纵向受力钢筋 闲筋的布置作了具体规定。

2.7对平板与空心板边缘处的配筋构造提出了具体要求。

并按计算结果配置楼板钢筋。当板面集中荷载较小时，允许将集 中荷载折算为楼面均布荷载进行简化计算并按计算结果配置楼板 钢筋。

5.2.9本条给出了楼板开孔的尺

和箍筋相比，抗冲切程钉安装间便，能间化板柱节点区 的配筋构造，同时由于栓钉两端采用机械锚固，能充分发挥其强 度，抗冲切性能更佳。因此，本标准推荐采用抗冲切栓钉以提高 板柱节点的受冲切承载能力。

5.3.1结合升板结构的受力和施工特点，升板结构柱宜优先考 葱采用预制钢筋混凝土柱、钢柱或钢管混凝土柱。

虑采用预制钢筋混凝土柱、钢柱或钢管混凝土柱。

注的最小截面尺寸作了规定。

5.3.6结合近年来预制构件钢筋连接技术的发展，对予

凝土柱钢筋连接作了具体规定。

5.3.7预制钢筋混凝土柱接缝的承载力设计值应大于设计内力

以保证接缝受力安全。抗震设计时，当预制钢筋混凝土柱的接缝 设置在柱端加密区范围内时，接缝应实现强连接，保证接缝处不 发生破坏，即要求接缝的承载力设计值大于被连接柱截面承载力 设计值。

考了行业标准《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1－2014的规 定。计算公式中仅考虑了轴向压力产生的摩擦力及柱纵向钢筋的 销栓抗剪作用，未计入接缝处灌浆层与混凝土结合面的粘结力。 当柱端接缝处设置抗剪键槽时，尚可考虑键槽的抗剪作用。

5.3.10对容个提开单无内的杜，除应根据实际提升程序 准第4.2节进行搁置状态和正在提升状态进行群柱稳定 外，尚应按本节要求进行单柱的偏心受压承载力验算

5.3.13板柱结构底层柱下端过早出现塑性铰，将影响整个结构

5.3.15轴压比是影响钢筋混凝土框架柱塑性变形能力的主要因

5.3.20当采用钢管混凝土柱时，宜优先采用先浇筑钢管

后提升楼板的施工工序，以确保提升阶段的群柱稳定

偏心受压承载力要求。当采用先提升楼板、后浇筑钢管内混凝土 的施工工序时，考虑到钢管在较大初应力作用下浇筑钢管内混凝 土，将影响钢管混凝土构件的承载力，需对钢管内混凝土浇筑前 的钢管初应力进行限制。参考相关试验研究成果及现行国家标准 钢管混凝土结构技术规范》GB50936的相关规定，规定钢管混 凝土柱在浇筑混凝士前的钢管轴心应力不宜大于钢管抗压强度设 计值的60%。

5.4.1结合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有 关规定，对剪力墙的截面尺寸给出具体要求：剪力墙厚度不应小 于180mm，将本标准表5.4.4中墙厚最小值修改至180mm，其 对应的Hw相应改至14m。

YrF.L 12. 5 X 1. 15 X 1. 2 X 25000 X 4Ha X 1一 元αEEI 10 X 0. 44 X 2. 34 X E X t

使用（20混凝土，令m=2.0可得到：

Hw = 0.146 126

用公式（4）可以得到表5.4.4的墙体充许悬臂高度LHw」。 孔洞削弱的折减系数州可以按下述方法求得：由公式 1 前后均为常数。而l与Hw成正比，F.与gHw成正比，I与 · [3 成正比，可知:

guHw Hw ·H"=& "α二或Hw 43 ga

可。若一柱距l中墙面开孔率为，该柱距内墙的净宽度为 bh，开孔后l应乘以系数 总修正系数应为，

5.4.6原标准规定升提或升滑验算时可取七级风的风压值为 0.18kPa，本次修订改为按10年一遇风荷载考虑。

5.5.1楼盖与柱可靠连接，能确保水平力的连续传递。如果有 可靠的丁程经验，楼盖仅承受竖向荷载而不需要传递水平力时， 楼盖与柱之间的连接也允许采用非刚性的连接措施。试验研究表

明，采用预应力筋进行连接时（图3），板柱节点也能达到刚接 的要求，但施工中需保证板内预留孔和柱内预留孔全部对中，提 升单元内柱较多时对中难度很大，考虑到现场施工的便利性，标 准中未给出采用预应力筋连接的节点形式。

图3采用预应力筋后连接节点

5.5.3本条给出了采用后浇柱帽连接时的设计要求，主要是为 了保证该连接做法能够满足刚性连接的要求。 5.5.4本条给出了无柱帽连接节点的设计要求，主要是为了保 证该连接做法能够满足刚性连接的要求。采用暗销时，楼盖下部 预埋钢板应避开楼盖内暗销槽。 5.5.5吊装节点及相应的预理件与所采用的吊装设备及工艺密 切相关，需结合工程实际进行设计。进行吊装节点和相应的预埋 件设计时，其承载力设计要求应与选定的吊装设备及确定的吊装 工艺相一致，节点与预埋件的承载能力不应低于确定吊装设备时 EE

安正 了保证该连接做法能够满足刚性连接的要求。 5.5.4本条给出了无柱帽连接节点的设计要求，主要是为了保 证该连接做法能够满足刚性连接的要求。采用暗销时，楼盖下部

门相关，需结合工.程实际进行设计。进行吊装节点和相应的 设计时，其承载力设计要求应与选定的吊装设备及确定的 艺相一致，节点与预埋件的承载能力不应低于确定吊装设 斤要求的吊装能力。

5.6.1板柱结构中的普通钢支撑可采用单向斜杆支撑（图4a） 或士字交叉支撑（图4b）。十字交叉支撑可按拉杆设计，较经

5.6.1板柱结构中的普通钢支撑可采用单向斜杆支撑

或土字交叉支撑（图4b）。十字交叉支撑可按拉杆设计

济。单向斜支撑为拉压支撑，上下两端应与柱板节点或柱帽连 接，其长细比及板件宽厚比应符合有关规定。人学斜杆或V形 斜杆在支撑顶端形成不平衡竖向力，作用在板楼上，对楼板不 利，不得使用。屈曲约束支撑拉压性能完全一致，因此采用人字 形支撑（图4c）或V形支撑（图4d）时不会产生对楼板不利的 不平衡力。

N柱和板分解出竖向作用力 Nw和水平作用力N，水平作用 力Nu作用在板上会在板中产生 拉力Nil，这个拉力需要由楼板 承拍，在楼板中应附加配置受拉 钢筋，钢筋量按混凝土轴心受拉 计算。板中非受力钢筋可作为抗 拉受力筋使用。 当下层支撑按图6设置支撑 时，上下支撑的受力是反向的， 即支撑为一拉一压：在楼板水平 面的分量可以抵消很多，作用在

图5边柱支撑作用示意 边柱：2支撑：3楼板

板中的拉力可以大大降低。

图6边柱支撑作用示意 一边柱：2一支撑：3一楼板

6.7、5.6.8支撑与板柱节点见图7，“人”字形支撑或 支撑与楼板节点见图8，

图7支撑与板柱连接节点

图8“人”字形和V”形支撑与楼板连接节点

6.2.1升板结构中预制混凝土柱的制作要求主要依据现行国家 标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的要求和

6.2.1升板结构中预制混凝土柱的制作要求主要依据现行国家

6.2.1升板结构中预制混凝土柱的制作要求主要依据现行国家

标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204

6.2.6升模施工是在顶层板的上方设置柱模和操作平台，提升 顶层板时，柱模与操作平台一起上升，然后组装模板，浇筑一层 或一段柱的混凝土，待混凝土强度达到15MPa以上，提升设备 可挂到上层柱上，再重复上述工艺。 为了提高滑模施工期间的群柱稳定性，应控制滑模速度和设 置柱间支撑。 柱施工有逐层升模和逐段升模两种方法，其施工高度是指分 层和分段的高度。操作平台的高度，逐层升模时为施工高度的2 倍，逐段升模时为施亡高度的3倍。

具柱的布置验算工具柱的承载能力与稳定性。工具柱可多次施 工，在施工过程中为保证提升安全，有缺陷的工具柱不得使用。

.3.1地坪以及地下室顶板可以作为首层楼盖胎模，但要 也坪平整、干净。

6.3.2地基质量对首层楼盖的质量起到至关重要的作用，地基

1经处理后的地基，其承载力和变形应满足现行国家标准 《建筑地基基础设计规范》GB50007的要求。 2垫层设计应满足建筑地基的承载力和变形要求。首先， 垫层能换除基础下直接承受楼盖荷载的软弱土层，代之以能满足 承载力要求的垫层；其次，荷载通过垫层的应力扩散，使下卧层 顶面受到的压力满足小于或等于下卧层承载能力的条件；再者，

6.3.4楼板与胎模之间及楼板与楼板之间设置隔离层能 到保护的作用，防止裂缝，防止表面磨损，同时有效降低 楼盖之间的粘结力。

6.3.5楼盖中的预埋件，不论固定在钢筋骨架上还是固定在模

极工，博而安 不宜过大。在施工过程中，还应采取防护措施，保证预理件的质 量。楼盖中设置提升环与提升孔时，其相关要求如下： 1采用型钢提升环时，可采用槽钢或工学钢焊接成井形 或口字形，型钢挑肢长度不宜大于2倍板厚。在选择提升环型钢 载面时，可采用将两个方问的提升环简化为主次梁和它所传递的 荷载均匀地作用在提升环的挑肢长度上的计算简图。板内被提升 环截断的受力钢筋应焊接在提升环型钢翼缘上，以加强提升环与 板受力钢筋的共同工作；在孔的四周宜增加钢筋面积，以补偿被 提升环截断的受力钢筋。 2型钢表面应平整，翘曲不应超过2mm，其内孔尺寸充许 偏差应为0～3mm。型钢提升环就位时，应以柱的实际中线为 准，其中线偏差不应超过3mm。提升环应安放平整。提升环及 其搭接钢筋焊接应符合设计要求。 3采用无型钢提升环时，在板孔洞四周附近应设置附加钢 筋，其面积不少于被孔洞截断的受力钢筋面积，附加钢筋两端伸 出孔边的长度应满足搭接长度的要求，沿附加钢筋全长应设置封 团箍筋，板底搁置处应设置支承钢板。钢筋位置应符合设计要 求，其主筋、吊筋充许偏差应为土5mm，箍筋充许偏差应为 1om 提升孔的位置与尺寸应准确，各层板的孔眼上下要

6.3.7本条对空心楼盖的制作提出了具体要求。

1空心楼盖内模的外观质量、尺寸偏差、物理力学性能应 进行进场抽样检验，其质量标准应按现行行业标准《现浇混凝土 空心楼盖技术规程》JGJ/T268的有关规定执行。 2施工过程中，应采取措施防止内模损坏。板面钢筋绑扎 之后，对发生损坏的内模，应采取填充麻袋、粘贴胶带纸或其他 有效的封堵措施，以保证内模形状及密封。 3在混凝士浇筑时，空心楼板中的内模受到浮力和振捣作 业，可能导致内模上移，如不采取可靠的抗浮技术措施，会严重 影响楼板的施工质量。 防止内模在浇筑混凝土时上浮的技术措施可根据实际情况确 定。对单个内模应采取经实践检验的抗浮技术措施。在采取抗浮 技术措施之前，应保证内模底部设计标高的准确，并检查确认内 模位置、间距及区隔板周边和柱周围混凝土实心部分的尺寸满足 设计要求。 4浇筑混凝土时，内模在混凝士浮力和振捣作业下，可能 出现上浮、位置偏移或破损情况。为避免事敌和缺陷，保证工程 质量和施工安全，提出了对内模进行观察、维护和发生异常情况 及时处理的要求。 5在施下中内模可能需要接长或截断使用。 6營线的预留、预理应与钢筋和内模的安装互相配合，交 进行。在施丁技术方案中对此应有明确规定和具体措施，避免 在钢筋和内模安装后再进行预留、预理施工，造成施工困难

6.4.1剪力墙施工的先后顺序可以根据在施.工中所要起的作用 来决定。但在施工完毕后，要根据设计及提升程序的规定，及时 进行楼盖和剪力墙的连接。

设置插筋可以增强现浇混凝土墙体的整体性。为了保证 接处的受力性能，要求插筋的数量不能低于墙体的配解

5.4.3焊接钢筋网片焊接牢固，网孔均匀，网面平整，强度大。 力学性能稳定。在剪力墙中，可以优先采用焊接钢筋网片。但在 运输、堆放和吊装过程中，要采取安全可靠的措施防止钢筋产生 弯曲变形和焊点脱开

6.4.4钢筋的搭接和位置对结构构件的承载能力和抗

有重要影响：要保证搭接部分绑扎牢固、安全可靠和钢筋位置 准确。

可在预制构件上预留理人式的螺纹连接接头或其他可靠的钢筋后 连接配件以方便现浇部分的钢筋绑扎，在现场绑扎的钢筋完成 后，在将插筋和螺纹连接接头等连接

6.4.9本条规定了升层结构中对维护墙体的要求

1围护墙只承担目重荷载，可以采用轻质材料。在提升过 程中，要米取措施确保自身的稳定。 2规定了升板结构中墙板的技术要求，

7.1.1专项安全施工方案应包括：危险性较大工序（提升设备 的安装、升板、拆除等）的工程概况、施工平面布置图、施工要 求和技术保证条件、技术参数、工艺流程、施工方法、技术措 施、应急预案、监测监控、安全管理人员及特种作业员的要求、 检查验收、相关计算书及施工图纸等，

下准《建筑结构荷载规范》（GB50009中的规定计算。板所 荷载包括板上的附加荷载（墙体材料、模板、钢筋、施 具、防护设施、构配件等）。

7.1.4本条内容包括机具及配件的检查、料具的准备、基准测 量及记录、楼盖及柱的强度检查、技术交底、安全施工交底、应 急预案等。

7.1.4本条内容包括机具及配件的检查、料具的准备、基准测

7.1.5提升设备应选用同一型号和性能的合格产品，并且具有

微调功能，确保每次提升能将各提升点调整到允许误差的水平 上。升差监测的精度标准可按现行国家标准《工程测量规范》 GB50026中对工.业与民用建筑施工.测量的有关规定执行。

和水平误差超过允许范围，就会对柱和机械装置产生附加弯矩 增加提升机械、吊杆及楼盖和柱的内力，使楼盖和柱产生较大移 位，严重时，吊环与柱局部相摩擦甚至卡死，楼盖裂，此时如

提升系统继续工作就会造成严重后果

7.1.8本条是对提升装置中的设备提出的基本要求。

7.1.9临时固定或固定楼盖的承重装置，可以是承重销或柱箍。 其承载力、刚度和稳定性验算包括本身及其与柱连接方式的 验算。

7.2.1本条用于提升设备的初选。当拟选用的提升设备同步控 制精度高、楼盖的刚度小、跨度大，提升点位于周边时取小值， 反之取大值。

7.2.2提升力包括楼盖的自重荷载、施T荷载、开始提升

与板之间的粘结力、提升过程中的动力效应、提升差异所弓引起的 附加力等。楼盖之间的隔离层具有一定的粘结力，但粘结力只在 开始提升的瞬间存在，且比振动力与提升差异附加力之和小，因 比在计算时未计入其影响；但一旦隔离层破坏，粘结力会大幅度 增加，从而造成提升系统超负荷工作，基至损坏，因此提升初始 阶段要注意观察，确保隔离层不被破坏。提升系统是升板施工的 关键设备，直接影响提升过程的安全性、施T.质量和施工进度， 应根据设计提升力进行设计。

第7.2.2条确定，这单提升设备额定负载折减系数是根据近年来 工程经验总结得出。

7.2.4国内各提升机的性能不同而采用的吊杆略有区

用的吊杆质量各项指标必须满足要求；电动提升机每步有效提升 高度与螺杆长度有关，当螺杆长度为2.8m时，有效提升高度为 2m左右。吊杆长度随每次提升时楼层和提升装置的固定位置而 定。单杆吊杆有4.2m、3.6m、3.0m、1.8m、0.9m、0.6m、 0.3m等不同长度，构成一个系列。吊杆接长可以用套筒接头： 连接套筒的直径不要大于10cm：应使其能通过提升孔，吊杆的 下端头套在板上的钥匙形提升吊点上。由于吊杆的下端头尺寸较

大：必须先通过钥匙形的大孔，再移尚柱侧较窄的小孔处，才能提升楼盖。自动液卡升板机使用的延接吊杆是以0.5m为模数的组合式吊杆，可拼接出不同长度，用于不同的楼盖层高：使用时一次配好后可不再拆换：在吊杆的每一个接头上均可提升楼盖：使楼盖在相隔一段距离同时提升，并为集层升板和升层法创造了有利条件。7.2.5提升力设计值按本标准第7.2.2条确定。吊杠对结构提升阶段的安全性至关重要，吊杆的抗拉承载力均通过其极限抗拉力及分项系数确定根据相关研究成果及多项整体提升工程经验，对提升钢绞线和钢拉杆的抗力分项系数的取值分别为2.0和1.7。提升时各根钢绞线应受力均匀：钢拉杆破断力应考虑螺纹等对截面的削弱影响。7.3楼盖提升7.3.1升板结构提升准备T作前，应充分考虑提升装置设计的基本内容和具体步骤；升板结构提升时，应升完一个提升单元后，再依次提升其他单元，待各单元就位固定后，用现浇板带把各提升单元连接成一个整体楼盖。编制提升程序时，应考虑下列内容：1提升阶段应尽可能缩小各层板的距离（有条件时可集层提升、集层停歇），使顶层楼盖在较低标高处，将底层楼盖在设计位置上就位固定（采用承重销、剪力块时应焊接牢固：采用后浇柱帽时，混凝土强度不低于10MPa），然后再提升上层楼盖。2方便操作，减少拆装吊杆的次数，以及便于安装承重销或剪力块。3自升式升板机的位置应尽量压低，以提高柱的稳定性。4在提升阶段若满足稳定条件，可连续提升各层楼盖，就位后宜尽快使板柱形成刚接。7.3.2本条是对提升设备提出的基本要求，目前国内大都采用108

计算机控制同步，可高精度控制提升点间的升差值，同时不 升点数量和提升点间荷载差异的影响，

4在悬停期间要对结构、连接节点、结构变形等进行观察 要求后方可进行提升。

7.3.4在悬停期简要对结构、连接节点、结构变形等进行

7.3.5提升同步性控制对升板结构施工.至关重要，结合工程经

条给出提升差异量限值。承重销必须放平，两端外伸长度 且必须支承在型钢提升环或板的支承钢板上

7.4.2本条对不同提升方式的就位偏差给出具体规定，主要是 为了保证楼盖就位后的位置与设计计算时采用的计算模型一致。 7.4.3本条规定主要是为了保证后浇柱帽节点能和柱及楼盖结 合为一个整体，确保节点连接可靠。 7.4.4本条对承重销的安装与耐久性防护要求作出具体规定 确保连接节点可靠。

7.5.3停歇时，因楼板临时搁置在承重销两侧，板与柱之间能 够承受一定的弯矩；而相排柱停款孔的垂直布置使板与柱在两 个方向都有一定的抗弯能力，在一定程度上增强了群柱的整体稳 定性；但此项措施仅为附加安全手段，计算时不予考虑。实际分 析时，在提升阶段，楼板与柱之间仍为接连接，柱仅为板提供 竖向支承力。

.03板柱结构的支撑王安用于承担水平 ，出来文手 罕遇地震下还具有很强的耗能作用，平时使用时应尽可能让支撑 处于非受力状态。屈曲约束支撑的耗能能力还与是否有初始应力 密切相关。但是建筑使用活荷载是变化的，支撑或多或少承担 些活荷载产生的作用力，因此，支撑中的初始应力只能尽可能减

少，本规定的自的也在于此。 如果在结构施工中使用结构支撑作为临时支撑用，在主体结 构完成后，也须松开支撑重新安装

8.1.1升板结构的验收：凡本标准有规定的项自均按本标准的 要求进行验收，本标准未规定的项目，按现行国家标准《混凝士 结构工程施工质量验收规范》GB50204、《钢结构工程施工质量 验收规范》GB50205、《钢管混凝士工程施工质量验收规范》GB 50628及现行行业标准《装配式混凝士结构技术规程》IGI1的 规定进行验收

规定进行验收。 8.1.2预制混凝土构件（预制柱、预制墙、预制楼梯、维护墙 体本等）作为产品进行验收，应按照现行国家标《混凝土结构 工程施工质量验收规范》GB50204规定的验收程序和验收要求 进行验收；楼盖作为施工现场预制的构件，按照现行国家标准 《混凝士结构工程施工质量验收规范》GB50204规定的对现场预 制构件的验收要求进行验收；钢结构构件按现行国家标准《钢结 构丁程施工质量验收规范》GB50205的规定进行验收。 8.1.3在浇筑混凝土之前进行隐工程验收，主要是为厂保证 连接节点性能满足设计要求。 8.1.4对结构外观质量的验收，采用检查缺陷，并对缺陷的性 质和数量加以限制的方法进行。本条提出了确定结构外观质量严 重缺陷、一般缺陷的一般原则。各种缺陷的数量限制可根据实际

8.1.4对结构外观质量的验收，采用检查缺陷，并对缺陷的性 质和数量加以限制的方法进行。本条提出厂确定结构外观质量严 重缺陷、一般缺陷的一般原则。各种缺陷的数量限制可根据实际 情况作出规定， 在具体实施中，外观质量缺陷对结构性能和使用功能等的影 响程度，应由监理、施工等各方根据其对结构性能和使用功能影 响的重程度共同确定。对于具有外观质量要求较高的清水混凝 土，考虑到其装饰效果属于主要使用功能，可将其表面外形缺 陷、外表缺陷定为严重缺陷。

8.2.2升板结构构件尺寸偏差应在允许范围内。过大白

差可能影响结构构件的受力性能、使用功能，也可能影响结构构 牛安装，或影响设备安装与使用。验收时，应根据尺寸偏差的具 本情况，由施工、监理各方共同确定尺寸偏差对结构性能和安装 更用功能的影响程度。对超过尺寸充许偏差且影响结构性能和安 装、使用功能的部位，应由施工单位根据尺寸偏差的具体情况提 出技术处理方案，经监理、设计单位认可后进行处理，并重新检 查验收。

装及使用功能，施工中应加强过程控制，确保其数量和位置等满 足设计要求。

8.2.5构件定位直接天系到施1.女全及最终结构安全和使用性 能。施工单位应采取严密的施工质量控制措施确保构件定位 准确。

8.2.6通常情况下多遇地震时屈曲约束支撑不屈服，设

地震和罕遇地震下屈曲约束支撑进人屈服耗能状态。为保证结构 的抗倒塌性能，要求屈曲约束支撑能够正常工作，因此按消能器 的要求进行检验。设计位移指空遇地震下屈曲约束支撑最大变形 的1.2倍。

8.2.7外观质量的一般缺陷通常不会影响到结构性能：但有碍 观瞻。故对一般缺陷，施1单位及时处理后．重新检查验收

8.3.1节点的连接方式用设计人员根据结构设计时所采用的计 算假定及计算模型确定的，为使结构性能在使用阶段能够符合设 计要求，节点的连接方式也必须按设计要求进行施十：。 8.3.2钢筋采用套简灌浆连接时，连接接头的质量及传力性能 是影响装配式结构受力性能的关键．应格控制。灌浆饱满、密 实是灌浆质量的基本要求。套简灌浆连接的验收及平行加T试件 的制作应按现行行业标准《钢筋套筒灌浆连接应用技术规程》 IGL355的有关规定执行

8.3.1节点的连接方式设计人员根据结构设计时所采 算假定及计算模型确定的，为使结构性能在使用阶段能够 计要求，节点的连接方式也必须按设计要求进行施工。

GBT 13477.8-2017建筑密封材料试验方法 第8部分：拉伸粘结性的测定8.3.3粗糙面的质量和键槽的数量对于保证后浇柱帽节点的整

8.3.3粗糙面的质量和键槽的数量对于保证后浇柱帽节点的整 体性至关重要，因此应按设计要求对粗糙面的质量和键槽的数量 进行验收

设计要求。本条所要求的是混凝土强度等级，是针对强度评定检 验批而言的，并非指某一组或儿组混凝土标准养护试件的抗压强 度代表值，而应将整个检验批的所有各组混凝十试件强度代表值 现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107的有 关公式进行计算，以评定该检验批的混凝士强度等级。 8.3.5后浇柱帽的外观质量缺陷可按本标准第8.1节的有关规 定进行检查与确认。出现严重缺陷或有影响结构性能和安装、使 用性能的尺寸偏差后应按本标准第8.2节的规定的程序进行处理

8.3.5后浇柱帽的外观质量缺陷可按本标准第8.1节的 定进行检查与确认。出现严重缺陷或有影响结构性能和安 用性能的尺寸偏差后应按本标准第8.2节的规定的程序进 和验收。

8.3.6承重销用于承担节点的所有剪力，因此其加工质量必须

结构在极端条件下的性能及结构耐久性至关重要，在施工中应严 格按照设计要求对承重销及钢板连接件进行防火与防腐蚀保护

8..本茶规定反映从基本的检验批开始，贯彻于整个施1 过程的质量控制结果，落实了过程控制的基本原则：是确保工程 质量的依据。 本条所列的文件和记录仅是升板结构所特有的内容，其他需 要在验收时提供的文件和记录，可按现行国家标准《混凝土结构 厂程施工质量验收规范》GB50204和《钢结构T程施I质量验 收规范》GB50205的规定执行。 8.4.2本条提出了对验收文件存档的要求。这不仅是为了落实 在设计使用年限内的责任，而且在有必要进行维护、修理、检 、加固或改变使用功能时，可以提供有效的依据

设计使用年限内的责任，而且在有必要进行维护、修理、 加固或改变使用功能时，可以提供有效的依据。

JC／T 2287-2014 玻璃纤维增强塑料快装脚手架统一书号：15112：31402