标准规范下载简介
JGJ3-2010 高层建筑混凝土结构技术规程.pdf11.4.5本条第1 款对柱长细比提出要求，长细比 入可耳
削弱过大，另一方面也是为了方便施工。一般情况下可在柱中型 钢腹板上开孔使梁纵筋贯通；翼缘上的孔对柱抗弯十分不利，因
合剪力墙，在满足本规程第11.4.14、11.4.15条规定的构造要 求时，其型钢和钢板可以充分发挥抗剪作用，因此截面受剪承载 力公式中包含了两端型钢和内藏钢板对应的受剪承载力。 11.4.14试验研究表明，内藏钢板的钢板混凝土组合剪力墙可
11.4.14试验研究表明，内藏钢板的钢板混凝土组合剪 以提供良好的耗能能力，在计算轴压比时，可以考虑内藏 有利作用。
11.4.15在墙身中加入薄钢板JC／T 947-2014 先张法预应力混凝土管桩用端板，对于墙体承载力和破坏形态会
产生显著影响，而钢板与周围构件的连接关系对于承载力和破坏 形态的影响至关重要。从试验情况来着，钢板与周围构件的连接 越强，则承载力越大。四周焊接的钢板组合剪力墙可显著提高剪 力墙受剪承载能力，并具有与普通钢筋混凝土剪力墙基本相当或 路高的延性系数。这对于承受很大剪力的剪力墙设计具有十分突 出的优势。为充分发挥钢板的强度，建议钢板四周采用焊接的连 接形式。 对于钢板混凝土剪力墙，为使钢筋混凝土墙有足够的刚度， 对墙身钢板形成有效的侧向约束，从而使钢板与混凝土能协同工 作，应控制内置钢板的厚度不宜过大；同时，为了达到钢板剪力 墙应用的性能和便于施工，内置钢板的厚度也不宜过小。 对于墙身分布筋，考虑到以下两方面的要求：1）钢筋混凝 土墙与钢板共同工作，混凝土部分的承载力不宜太低，宜适当提 高混凝土部分的承载力，使钢筋混凝土与钢板两者协调，提高整 个墙体的承载力：2）钢板组合墙的优势是可以充分发挥钢和混 凝土的优点，混凝土可以防止钢板的屈曲失稳，为满足这要 求，宜适当提高墙身配筋，因此钢筋混凝土墙体的分布筋配筋率 不宜太小。本规程建议对于钢板组合墙的墙身分布钢筋配筋率不 宜小于0.4%。 11.4.17日本阪神地震的震害经验表明：非埋人式柱脚、特别 在地面以上的非埋入式柱脚在地震区容易产生破坏，因此钢柱或 型钢混凝土柱宜采用理人式柱脚。若存在刚度较大的多层地下 室，当有可靠的措施时，型钢混凝士柱也可考虑采用非理埋入式柱
12. 1 二般 规定
12.1.1震害调查表明，有地下室的高层建筑的破坏比较轻，而 且有地下室对提高地基的承载力有利，对结构抗倾覆有利。另 外，现代高层建筑设置地下室也往往是建筑功能所要求的。 12.1.2本条是基础设计的原则规定。高层建筑基础设计应因地 制宜，做到技术先进、安全合理、经济适用。高层建筑基础设计 时，对相邻建筑的相互影响应有足够的重视，并了解掌握邻近地 下构筑物及各类地下设施的位置和标高，以便设计时合理确定基 础方案及提出施工时保证安全的必要措施。 12.1.3在地震区建造高层建筑，宜选择有利地段，避开不利 地段，这不仅关系到建造时采取必要措施的费用，而且由于地震 不确定性，一且发生地震可能带来不可预计的震害损失。 12.1.4高层建筑的基础设计，根据上部结构和地质状况，从概 念设计上考虑地基基础与上部结构相互影响是必要的。高层建筑 深基坑施工期间的防水及护坡，既要保证本身的安全，同时必须 主意对临近建筑物、构筑物、地下设施的正常使用和安全的 影响。 12.1.5高层建筑采用天然地基上的筱形基础比较经济。当采用 天然地基而承载力和沉降不能完全满足需要时，可采用复合地 基。自前国内在高层建筑中采用复合地基已经有比较成熟的经 验，可根据需要把地基承载力特征值提高到（300～500）kPa， 满足一一般高层建筑的需要。： 现在多数高层建筑的地下室，用作汽车库、机电用房等大空
12.1.1震害调查表明，有地下室的高层建筑的破坏比较轻，而 且有地下室对提高地基的承载力有利，对结构抗倾覆有利。另 外，现代高层建筑设置地下室也往往是建筑功能所要求的。 12.1.2本条是基础设计的原则规定。高层建筑基础设计应因地 制宜，做到技术先进、安全合理、经济适用。高层建筑基础设计 时，对相邻建筑的相互影响应有足够的重视，并了解掌握邻近地 下构筑物及各类地下设施的位置和标高，以便设计时合理确定基 础方案及提出施工时保证安全的必要措施。
12.1.3在地震区建造高层建筑，宜选择有利地段，避开不利
地段，这不仅关系到建造时采取必要措施的费用，而且由 不确定性，一发生地震可能带来不可预计的震害损失。
12.1.4高层建筑的基础设计，根据上部结构和地质状况，从
念设计上考虑地基基础与上部结构相互影响是必要的。高层建筑 深基坑施工期间的防水及护坡，既要保证本身的安全，同时必须 注意对临近建筑物、构筑物、地下设施的正常使用和安全的 影响。
念设计上考虑地基基础与上部结构相互影响是必要的。高层建筑 深基坑施工期间的防水及护坡，既要保证本身的安全，同时必须 注意对临近建筑物、构筑物、地下设施的正常使用和安全的 影响。 12.1.5高层建筑采用天然地基上的筱形基础比较经济。当采用 天然地基而承载力和沉降不能完全满足需要时，可采用复合地 基。自前国内在高层建筑中采用复合地基已经有比较成熟的经 验，可根据需要把地基承载力特征值提高到（300500）kPa， 满足一一般高层建筑的需要。： 现在多数高层建筑的地下室，用作汽车库、机电用房等大空
12.1.5高层建筑采用天然地基上的筱形基础比较经济。
天然地基而承载力和沉降不能完全满足需要时，可采用复合地 基。自前国内在高层建筑中采用复合地基已经有比较成熟的经 验，可根据需要把地基承载力特征值提高到（300～500）kPa 满足一一般高层建筑的需要。： 现在多数高层建筑的地下室，用作汽车库、机电用房等大空 间，采用整体性好和刚度大的形基础是比较方便的；在没有特 殊要求时，没有必要强调采用箱形基础，
当地质条件好、荷载小、且能满足地基承载力和变形要求 时，高层建筑采用交叉梁基础、独立柱基也是可以的。地下室外 墙一般均为钢筋混凝土，因此，交叉梁基础的整体性和刚度也是 比较好的
条删去了02规程中偏心距计算公式及其要求，但并不是放松要 求，而是因为实际工程平面形状复杂时，偏心距及其限值难以 确计算。 12.1.7为使高层建筑结构在水平力和竖向荷载作用下，其地基 压应力不致过于集中，对基础底面压应力较小一端的应力状态作 了限制。同时，满足本条规定时，高层建筑结构的抗倾覆能力具 有足够的安全储备，不需再验算结构的整体倾覆。 对裙房和主楼质量偏心较大的高层建筑，裙房和主楼可分别 进行基底应力验算。 12.1.8地震作用下结构的动力效应与基础理置深度关系比较
12.1.7为使高层建筑结构在水平力和竖向荷载作用下
应力不致过于集中，对基础底面压应力较小一端的应力状 艮制。同时，满足本条规定时，高层建筑结构的抗倾覆能 够的安全储备，不需再验算结构的整体倾覆。 对裙房和主楼质量偏心较大的高层建筑，裙房和主楼可 行基底应力验算
高层主楼与裙房之间根据使用功能要求多数不设永久沉降缝。我 国从20世纪80年代以来，对多栋带有裙房的高层建筑沉降观测 表明，地基沉降曲线在高低层连接处是连续的，未出现突变。高 层主楼地基下沉，由于土的剪切传递，高层主楼以外的地基随之 下沉，其影响范围随土质而异。因此，裙房与主楼连接处不会发 生突变的差异沉降，而是在裙房若于跨内产生连续的差异沉降。 高层建筑主楼基础与其相连的裙房基础，若采取有效措施 的，或经过计算差异沉降引起的内力满足承载力要求的，裙房与 主楼连接处可以不设沉降缝。 12.1.10本条参照现行国家标准《地下工程防水技术规程》GB 50108修改了混凝士的抗渗等级要求；考虑全国的实际情况，修 致了混凝士强度等级要求，由C30改为C25。 12.1.11本条依据现行国家标准《粉煤灰混凝土应用技术规范） GB50146的有关规定制定。充分利用粉煤灰混凝士的后期强度 有利于减小水泥用量和混凝士收缩影响
12.1.12本条系考虑抗震设计的要求而增加的。
12.2.1本条是在02规程第4.8.5条基础上修改补充的。当地 下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下室项板及其下层竖向 结构构件的设计应适当加强，以符合作为嵌固部位的要求。梁端 截面实配的受弯承载力应根据实配钢筋面积（计入受压筋）和材 料强度标准值等确定；柱端实配的受弯承载力应根据轴力设计 直、实配钢筋面积和材料强度标准值等确定。 12.2.2本条明确规定地下室应注意满足抗浮及防腐蚀的要求。 12.2.3考虑到地下室周边嵌固以及使用功能要求，提出地下
12.2.2本条明确规定地下室应注意满足抗浮及防腐蚀的
12.2.4主体结构厚底板与扩大地下室薄底板交界处应力
中，该过渡区适当予以加强是十分必要的。
12.2.5根据工程经验，提出外墙竖向、水平分布钢角 要求。
并外墙应计入侧向土压和水压影响进行设计；挡土墙与地下室列 墙之间应有可靠连接、支撑，以保证结构的有效埋深。
12.3.1目前国内高层建筑基础设计较多为直接采用电算程序得 到的各种荷载效应的标准组合和同一地基或桩基承载力特征值进 行设计，风荷载和地震作用主要引起高层建筑边角竖向结构较大 轴力，将此短期效应与永久效应同等对待，加天了边角竖向结构 的基础，相应重力荷载长期作用下中部竖向结构基础未得以增 强，导致某些国内高层建筑出现地下室底部横向墙体八学裂缝 典型盆式差异沉降等现象。
12.3.2本条系参照重庆、深圳、厦门及国外工程实践经验教训 提出，以利于避免和减小基础及外墙裂缝。 12.3.4形基础的板厚度，应满足受冲切承载力的要求；计算 时应考虑不平衡弯矩作用在冲切面上的附加剪力。
12.3.5按本条倒楼盖法计算时，地基反力可视为均布，其值应
扣除底板及其地面自重，并可仅考虑局部弯曲作用。当地基、上 部结构刚度较差，或柱荷载及柱间距变化较大时，筱板内力宜按 弹性地基板分析。
12.3.7上部墙、柱纵向钢筋的锚固长度，可从筱板梁 算起。
12.3.9筱板基础，当周边或内部有钢筋混凝土墙时，
再设基础梁，墙一般按深梁进行截面设计。周边有墙时，当基础 底面已满足地基承载力要求，筏板可不外伸，有利减小盆式差异 沉降，有利于外包防水施工。当需要外伸扩大时，应注意满足其 刚度和承载力要求。 12.3.10桩基的设计应因地制宜，各地区对桩的选型、成桩工 艺、承载力取值有各自的成熟经验。当工程所在地有地区性地基 设计规范时，可依据该地区规范进行桩基设计。 12.3.15为保证桩与承台的整体性及水平力和弯矩可靠传递： 桩顶嵌人承台应有一定深度，桩纵向钢筋应可靠地锚固在承 台内。 12.3.21当箱形基础的土层及上部结构符合本条件所列诸条件 时，底板反力可假定为均布，可仅考虑局部弯曲作用计算内力。 整体弯曲的影响在构造上加以考虑。本规定主要依据工程实际观 测数据及有关研究成果
13. 1 一 般规定
13.1.1高层建筑结构施工技术难度大，涉及深基础、钢结构等 特殊专业施工要求，施工单位应具备相应的施工总承包和专业施 工承包的技术能力和相应资质。 13.1.2施工单位应认真熟悉图纸，参加建设（监理）单位组织 的设计交底，并结合施工情况提出合理建议。 13.1.3高层建筑施工组织设计和施工方案十分重要。施工前 应针对高层建筑施工特点和施工条件，认真做好施工组织设计的 策划和施工方案的优选，并向有关人员进行技术交底。 13.1.4高层建筑施工过程中，不同的施工方法可能对结构的受 产生不同的影响，某些施工工况下甚至与设计计算工况存在较 天不同：大型机械设备使用量大，且多数要与结构连接并对结构 受力产生影响；超高层建筑高空施工时的温度、风力等自然条件 与天气预报和地面环境也会有较大差异。因此，应根据有关情况 进行必要的施工模拟、计算。
13.1.5提出季节性施工应遵循的标准和一般要求。
定，一般应包括以下内容： 1）工程概况； 2）任务要求； 3）测量依据、方法和技术要求： 4）起始依据点校测； 5）建筑物定位放线、验线与基础施工测量：
6）土0.000以上结构施工测量； 7）安全、质量保证措施： 8）沉降、变形观测； 9）成果资料整理与提交。 建筑小区工程、大型复杂建筑物、特殊工程的施工测量方 案，除以上内容外，还可根据工程的实际情况，增加场地准备测 量、场区控制网测量、装饰与安装测量、竣工测量与变形测 量等。 13.2.2高层建筑施工测量仪器的精度及准确性对施工质量、结 构安全的影响大，应及时进行检定、校准和标定，且应在标定有 效期内使用。本条还对主要测量仪器的精度提出了要求。 13.2.3本条要求及所列两种常用方格网的主要技术指标与现行 国家标准《工程测量规范》GB50026中有关规定一致。如采用 其他形式的控制网，亦应符合现行国家标准《工程测量规范》 GB50026的相关规定。 13.2.4表13.2.4基础放线尺寸的充许偏差是根据成熟施工经 验并参照现行国家标准《砌体工程施工质量验收规范》GB 50203的有关规定制定的。 13.2.5高层建筑结构施工，要逐层向上投测轴线，尤其是对结 构四廓轴线的投测直接影响结构的竖向偏差。根据自前国内高层 建筑施工已达到的水平，本条的规定可以达到。竖向投测前，应 对建筑物轴线控制桩事先进行校测，确保其位置准确。 竖向投测的方法，当建筑高度在50m以下时，宜使用在建 筑物外部施测的外控法；当建筑高度高于50m时，·宜使用在建 筑物内部施测的内控法，内控法宜使用激光经纬仪或激光铅 直仪。 13.2.7附合测法是根据一个已知标高点引测到场地后，再与另 一个已知标高点复核、校核，以保证引测标高的确性。 13.2.8标高竖向传递可采用钢尺直接量取，或采用测距仪量
测。施工层抄平之前，应先校测由首层传递上来的三个标高点，
当其标高差值小于3mm时，以其平均点作为标高引测水平线； 抄平时，宜将水准仪安置在测点范围的中心位置。 建筑物下沉与地层土质、基础构造、建筑高度等有关，下沉 量一般在基础设计中有预估值，若能在基础施工中预留下沉量 （即提高基础标高)，有利于工程竣工后建筑与市政工程标高的 衔接。 132.10设计单位根据建筑烹度 结构形式地质情况等因麦
和相关标准的规定，对高层建筑沉降、变形观测提出要求。观测 工作一一般由建设单位委托第三方进行。施工期间，施工单位应做 好相关工作，并及时掌握情况，如有异常，应配合相关单位采取 相应措施。
13.3.1深基础施工影响整个工程质量和安全，应全面、详细地 掌握地下水文地质资料、场地环境，按照设计图纸和有关规范要 求，调查研究，进行方案比较，确定地下施工方案，并按照国家 的有关规定，经审查通过后实施。
13.3.2列举了深基础施工应符合的有关标准
.3.3土方开挖前应采取降低水位措施，将地下水降到值
底设计标高500mm以下。当含水丰富、降水困难时，或满足节 约地下水资源、减少对环境的影响等要求时，宜采用止水雌幕等 截水措施。停止降水时间应符合设计要求，以防水位过早上升使 建筑物发生上浮等问题。
13.3.4列举了基础工程施工时针对不同土质条件可采用的不同
13.3.5列举了深基坑支护结构的选型原则和施工时针
质条件应采用不同的施工方法和要求，
13. 3. 7、13. 3. 8
13.3.7、13.3.8深基坑支护及支护拆除时，施工单位应依据监 测方案进行监测。对可能受影响的相邻建筑物、构筑物、道路、
地下管线等应作重点监测。
13.4.1提出了垂直运输设备使用的基本要求。 13.4.2列举出高层建筑施工垂直运输所采用的设备应符合的有 关标准。 13.4.3依据高层建筑结构施工对垂直运输要求高的特点，明 确垂直运输设施配置应考虑的情况，提出垂直运输设备的选用、 安装、使用、拆除等要求。 13.4.413.4.6对高层建筑施工垂直运输设备一般包括的起重 设备、混凝土泵送设备和施工电梯，按其特点分别提出施工 要求。
13.5.1脚手架和模板支架的搭设对安全性要求高，应进行专项 设计。高、大模板支架和脚手架工程施工方案应按住房与城乡建 设部《危险性较大的分项工程安全管理办法》「建质（2009）87 号」的要求进行专家论证。 13.5.2列举了脚手架及模板支架施工应遵守的标准规范。 13.5.3基于脚手架的安全性要求和经验做法，作此规定。 13.5.5工学钢的抗侧向弯曲性能优于槽钢，故推荐采用工字钢 作为悬挑支架。 13.5.6卸料平台应经过有关安全或技术人员的验收合格后使 用，转运时不得站人，以防发生安全事故。 13.5.7采用定型工具式的模板支架有利于提高施工效率，利于 周转、降低成本，
13.5.1脚手架和模板支架的搭设对安全性要求高，应进行专项 设计。高、大模板支架和脚手架工程施工方案应按住房与城乡建 设部《危险性较大的分项工程安全管理办法》L建质（2009）87 号」的要求进行专家论证。 13.5.2列举了脚手架及模板支架施工应遵守的标准规范。
作为悬挑支架。 13.5.6卸料平台应经过有关安全或技术人员的验收合格后使 用，转运时不得站人，以防发生安全事故。 13.5.7采用定型工具式的模板支架有利于提高施工效率，利于 周转、降低成本
13.6.1强调模板工程应进行专项设计，以满足强度、刚度和稳 定性要求。
13.6.3对现浇梁、板、柱、墙模板的选型提出基本要求。现 浇混凝土宜优先选用工具式模板，但不排除选用组合式、永久式 模板。为提高工效，模板宜整体或分片预制安装和脱模。作为永 久性模板的混凝土薄板，一般包括预应力混凝土板、双钢筋混凝 土板和冷轧扭钢筋混凝土板。清水混凝土模板应满足混凝土的设 计效果。 13.6.4现浇楼板模板选用早拆模板体系，可加速模板的周转， 节约投资。后浇带模架应设计为可独立支拆的体系，避免在顶板 拆模时对后浇带部位进行二次支模与回顶。 13.6.5～13.6.7分别阐述大模板、滑动模板和爬升模板的适用 范围和施工要点。模板制作、安装允许偏差参照了相关标准的 规定。
13.6.3对现浇梁、板、柱、墙模板的选型提出基本要求。现 烧混凝土宜优先选用工具式模板，但不排除选用组合式、永久式 模板。为提高工效，模板宜整体或分片预制安装和脱模。作为永 久性模板的混凝土薄板，一般包括预应力混凝土板、双钢筋混凝 土板和冷轧扭钢筋混凝土板。清水混凝土模板应满足混凝土的设 计效果。
投资。后浇带模架应设计为可独立支拆的体系，避免在』 时对后浇带部位进行二次支模与回顶。 .5～13.6.7分别阐述大模板、滑动模板和爬升模板的 和施工要点。模板制作、安装允许偏差参照了相关标准 。
13.6.8空心混凝士楼板浇筑混凝土时，易发生预制芯管和钢筋
13.6.9规定模板拆除时混凝土应满足的强度
13.7.3本条提出粗租直径钢筋接买应优先采用机械连接。列举了
13.7.4指出采用点焊钢筋网片应符合的有关标准。
13.7.6梁柱、梁梁相交部位钢筋位置及相互关系比较复杂，施 工中容易出错，本条规定对基本要求进行了明确。 13.7.7提出了箍筋的基本要求。螺旋箍有利于抗震性能的提 高，已得到越来越多的使用，施工中应按照设计及工艺要求，保 证质量。
钢筋位置及保护层厚度影响组合楼板的受力性能和使用安 严格保证。
13.7.9现场钢筋施工宜采用预制安装，对预制安装钢筋骨架和 网片大小和运输提出要求，以保证质量，提高效率，
13.8.1高层建筑基础深、层数多，需要混凝土质量高、数量 大，应尽量采用预拌泵送混凝土。 13.8.2列举了混凝土工程应符合的主要标准。 13.8.3高性能混凝土以耐久性、工作性、适当高强度为基本 要求，并根据不同用途强化某些性能，形成补偿收缩混凝土、自 密实免振混凝土等。 13.8.4～13.8.6增加对混凝土珊落度、浇筑、振捣的要求。强 调了对混凝土浇筑过程中模板支架安全性的监控。 13.8.7：强调了混凝土应及时有效养护及养护覆盖的主要方法。 13.8.8列举了现浇预应力混凝土应符合的技术规程， 13.8.9提出对柱、墙与梁、板混凝土强度不同时的混凝土浇筑 要求。施工中，当强度相差不超过两个等级时，已有采用较低强 度等级的梁板混凝土浇筑核心区（直接浇筑或采取必要加强措 施）的实践，但必须经设计和有关单位协商认可。 13.8.10混凝土施工缝留置的具体位置和浇筑应符合本规程和 有关现行国家标准的规定。 13.8.11后浇带留置及不同类型后浇带的混凝土浇筑时间，应 符合设计要求。提高后浇带混凝土一个强度等级是出于对该部位
的加强，也是目前的通常做法。 13.8.12混凝土结构允许偏差主要根据现行国家标准《混凝土 结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定，其中截面 尺寸和表面平整的抹灰部分系指采用中、小型模板的充许偏差 不抹灰部分系指采用大模板及爬模工艺的允许偏差。
13.9大体积混凝土施工
13.9.1大体积混凝土指混凝土结构物实体最小尺寸不小于1m 的大体量混凝土，或预计会因混凝土中胶凝材料水化引起的温度 变化和收缩而导致有害裂缝产生的混凝土。高层建筑底板、转换 层及梁柱构件中，属于大体积混凝土范畴的很多，因此本规程将 大体积混凝土施工单独成节，以明确其主要要求。 超长结构自前没有明确定义。本节所述超长结构，通常指平 面尺寸大于本规程第3.4.12条规定的伸缩缝间距的结构。 本条强调大体积混凝土与超长结构混凝土施工前应编制专项 施工方案，施工方案应进行必要的温控计算，并明确控制大体积 混凝土裂缝的措施。 13.9.3大体积混凝土由于水化热产生的内外温差和混凝土收缩 变形大，易产生裂缝。预防大体积混凝土裂缝应从设计构造、原 材料、混凝土配合比、浇筑等方面采取综合措施。大体积基础底 板、外墙混凝土可采用混凝土60d或90d强度，并采用相应的配 合比，延缓混凝土水化热的释放，减少混凝土温度应力裂缝，但 应由设计单位认可，并满足施工荷载的要求。 13.9.4对大体积混凝土与超长结构混凝土原材料及配合比提出 要求。 13.9.5对大体积混凝土浇筑、振捣提出相关要求。 13.9.6对大体积混凝土养护、测温提出相关要求。养护、测温 的根本自的是控制混凝土内外温差。养护方法应考虑季节性特 点。测温可采用人工测量、记录，自前很多工程已成功采用预理 温度电偶并利用计算机进行自动测温记录。测温结果应及时向有
关技术人员报告，温差超出规定范围时应采取相应措施。 13.9.7在超长结构混凝土施工中，采用留后浇带或跳仓法施工 是防止和控制混凝土裂缝的主要猎施之一。跳仓浇筑间隔时间不 宜少于7d。
13.11.1为保证复杂混凝土结构工程质量和施工安全，应编制 专项施工方案。 13.11.2提出了混凝土结构转换层、加强层的施工要求。需要 注意的是，应根据转换层、加强层自重大的特点，对支撑体系设 计和荷载传递路径等关键环节进行重点控制。 13.11.3～13.11.5提出了悬挑结构、大底盘多塔楼结构、塔楼 连接体的施工要求。
13.12.1列出高层建筑施工安全应遵守的技术规范、规程
13.12.2附着式整体爬升脚手架应采用经住房和城乡建设部组 织鉴定并发放生产和使用证的产品，并具有当地建筑安全监督管 理部门发放的产品准用证， 13.12.3高层建筑施工现场避雷要求高，避雷系统应覆盖整个 施工现场。 13.12.4高层建筑施工应严防高空坠落。安全网除应随施工楼 层架设外，尚应在首层和每隔四层各设一道。 13.12.5钢模板的吊装、运输、装拆、存放，必须稳固。模板 安装就位后，应注意接地。 13.12.6提出脚手架和工作平台施工安全要求。 13. 12.7 提出高层建筑施工中上、下楼层通信联系要求。 13. 12.8 提出施工现场防止火灾的消防设施要求。 13.12.9 对油漆和涂料的施工提出防火要求。
13.13.1对高层建筑施工组织设计和方案提出绿色施工及其培 训的要求。 13.13.2提出了混凝土耐久性和环保要求。 13.13.3～13.13.7针对高层建筑施工，.提出“四节一环保”要 求。第13.13.7条的降尘措施如洒水、地面硬化、围档、密网覆 盖、封闭等；降噪措施包括：尽量使用低噪声机具，对噪声大的 机械合理安排位置，采用吸声、消声、隔声、隔振等措施等。
根据国内研究成果并与德国《混凝土与钢筋混凝土结构设计 和施工规范》DIN1045的比较表明，对不同支承条件弹性墙肢 的临界荷载，可表达为统一形式：
其中，计算长度。取为，β为计算长度系数，可根据墙肢的 支承条件确定；h为层高。 考虑到混凝士材料的弹塑性、荷载的长期性以及荷载偏心距 等因素的综合影响，要求墙顶的竖向均布线荷载设计值不大于 E.t3 形剪力墙各墙肢，本附录第D.0.3条规定的计算长度系数大于 理论值。 当剪力墙的截面高度或宽度较小且层高较大时，其整体失稳 可能先于各墙肢局部失稳，因此本附录第D.0.4条规定，对截 面高度或宽度小于截面厚度的2倍和800mm的T形、L形、槽 形和工字形剪力墙，除按第D.0.1～D.0.3条规定验算墙肢局部 稳定外，尚宜验算剪力墙的整体稳定性。
附录 F圆形钢管混凝土构件设计
图19折减系数9与偏心率的相关曲线 （根据中国建筑科学研究院的试验资料）
图20钢管高强混凝土柱折减系数9 实测值与计算值的比较（一）
图21钢管高强混凝土柱折减系数9 实测值与计算值的比较（二）
图22长细比对轴心受压柱承载能力的影响 （中国建筑科学研究院结构所的试验）
L/D≤20（长细比^≤80）的限制。
图23考虑长细比影响的折减系数试验值 与计算曲线比较（高强混凝土）
动和侧移）和沿柱身弯矩分布梯度等因素对柱承载力的影响。 柱端约束条件的影响，借引入“计算长度”的办法予以考 虑，与现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017所采用的办 法完全相同。 为考虑沿柱身弯矩分布梯度的影响，在实用上可采用等效标 准单元柱的办法予以考虑。即将各种一次弯矩分布图不为矩形的 两端支柱以及悬臂柱等非标准柱转换为具有相同承载力的一次 弯矩分布图呈矩形的等效标准柱。我国现行国家标准《钢结构设 计规范》GB50017和国外的一些结构设计规范，例如美国ACI 混凝土结构规范，采用的是等效弯矩法，即将非标准柱的较大端 弯矩予以缩减，取等效弯矩系数c不天于1，相应的柱长保持不 变（图24a）；本规程采用的则是等效长度法，即将非标准柱的 长度予以缩减，取等效长度系数k不天于1，相应的柱端较大弯 矩M2保持不变（图24b）。两种处理办法的效果应该是相同的 本规程采用等效长度法JGJ／T 397-2016 公墓和骨灰寄存建筑设计规范，在概念上更为直观，对于在实验中观察 到的双曲压弯下的零挠度点漂移现象，更易于解释
F.2.1外加强环可以拼接，拼接处的对接焊缝必须与母材 等强。
F.2.2采用内加强环连接时，梁与柱之间最好通过悬臂梁段连 接。悬臂梁段在工厂与钢管采用全焊连接，即梁翼缘与钢管壁采 用全熔透玻口焊缝连接、梁腹板与为钢管壁采用角焊缝连接；悬 臂梁段在现场与梁拼接，可以采用栓焊连接，也可以采用全螺栓 连接。采用不等截面悬臂梁段，即翼缘端部加宽或腹板加腋或同 时翼缘端部加宽和腹板加腋，可以有效转移塑性铰，避免悬臂梁
段与钢管的连接破坏。
针对管外剪力传递和管外弯矩传递两个方面做了具体规定 应条文的图示中只针对剪力传递或弯矩传递的一个方面 示JJG(交通) 120-2015 灌砂仪检定规程，工程中的连接节点可以根据工程特点采用不同的剪力 传递方式进行组合。
F.2.9规定了钢筋混凝土环梁的构造要求，自的是使框架梁端 弯矩能平稳地传递给钢管混凝士柱，并使环梁不先于框架梁端出 现塑性铰，
管开孔所造成的管壁削弱。穿筋后，孔与筋的间隙可以补 手许可时，框架梁端可水平加腋，并令梁的部分纵筋从柱侧 以减少穿筋的数量。