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JGJ227-2011 低层冷弯薄壁型钢房屋建筑技术规程.pdf

10.4.6结构板材安装的接缝宽度应为5mm，允许偏差应符合 表10.4.6的规定。 检查数量：对主要立面全部检查，且每个立面不应少于 3处。 检验方法：采用钢尺和靠尺现场实测

10.4.6结构板材安装的接缝宽度应为5mm；允许偏差应符合 表10.4.6的规定。 检查数量：对主要立面全部检查，且每个立面不应少于 3处。 检验方法：采用钢尺和靠尺现场实测

表10.4.6结构板材安装允许偏差

成都市规划管理技术规定--市政工程规划管理分册（2015版）11保温、隔热与防潮

11.1.1低层冷弯薄壁型钢房屋的保温、隔热与防潮应满足相关 国家现行标准的规定。 11.1.2低层冷弯薄壁型钢房屋工程中采用的技术文件、承包合 同文件对节能工程质量的要求和节能工程施工质量验收应符合现 行国家标准《建筑节能工程施工质量验收规范》GB50411的 规定。 11.1.3低层冷弯薄壁型钢房屋工程使用的保温材料和节能设备 等，必须符合设计要求及国家现行有关标准的规定，保温隔热材 科应具有良好的长期使用热阻保持性。在保温产品标签中应具体 确定材料的导热系数（或热阻值），或在施工现场提供保温材料 导热系数（或热阻值）的书面证明材料：并应符合设计要求。 11.2保温隔热构造 11.2.1外墙保温隔热可在墙体空腔中填充纤维类保温材料和 （或）在墙体外铺设硬质板状保温材料。采用墙体空腔中填充纤维 类保温材料时，热阻计算应考虑立柱等热桥构件的影响，保温材 科宽度应等于或略大于立柱间距，厚度不宜小于立柱截面高度。 11.2.2屋面保温隔热可采用保温材料沿坡屋面斜铺或在顶层吊 项上方平铺的方法。采用保温材料在顶层吊顶上方平铺的方式 时，在顶层墙体顶端和墙体与屋盖系统连接处，应确保保温材 料、隔汽层和防潮层的连续性和密闭性。

的耐久性、适用性以及防火性能的要求。在外覆材料内侧，结构 覆面板材外侧，应设置防潮层，其物理性能、防水性能和水蒸气 渗透性能应符合设计要求。 11.3.2门窗洞口周边、穿出墙或屋面的构件周边应以专用泛水 材料密封处理，泛水材料可采用自粘性防水卷材或金属板材等。 11.3.3建筑围护结构设计应防止不良水汽凝结的发生。严寒和 寒冷地区建筑的外墙、外挑楼板及屋顶如果不采取通风措施，宜 在保温材料（冬季）温度较高一侧设置一层隔汽层。 11.3.4施工时应确保保温材料、防潮层和隔汽层的连续性、密 闭性、整体性。 11.3.5屋顶保温材料与屋面结构板材间的屋顶空气间层宜采用 通风设计，并应确保屋顶空气间层中空气流动通道的通畅。在屋 顶通风口处应设置防止白蚁等有害昆虫进入屋项通风间层的保护 网。室内的排气管道宜通至室外，不宜将室内气体排入屋顶通风 间层内，

12.0.1低层冷弯薄壁型钢房屋建筑的防火设计除应符合本规 程的规定外，尚应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》 GB50016的有关规定。 12.0.2建筑中的下列部位应采用耐火极限不低于1.00h的不燃 烧体墙和楼板与其他部位分隔： 1配电室、锅炉房、机动车库。 2资料库（室）、档案库（室）、仓储室。 3公共厨房。 12.0.3附建于冷弯薄壁型钢住宅建筑并仅供该住宅使用的机动 车库，与居住部分相连通的门应采用乙级防火门，且车库隔墙距 地面100mm范围内不应开设任何洞口。 12.0.4位于住宅单元之间的墙两侧的门窗洞口，其最近边缘之 间的水平间距不应小于1.0m。 12.0.5由不同高度组成的一座冷弯薄壁型钢建筑，较低部分屋 面上开设的关窗与相接的较高部分外墙上的门窗洞口之间的最小 距离不应小于4.0m。当符合下列情况之一时，该距离可不受 限制： 1较低部分安装了自动喷水灭火系统或天窗为固定式乙级 防火窗。 2较高部分外墙面上的门为火灾时能够自动关闭的乙级防 火门，窗口、润口设有固定式乙级防火窗。 12.0.6浴室、卫生间和厨房的垂直排风管，应采取防回流措施 或在支管上设置防火阀。厨房的排油烟管道与垂直排风管连接的 支管处应设置动作温度为150℃的防火阀。 12.0.7建筑内管道穿过楼板、住宅建筑单元之间的墙和分户塘

时，应采用防火封堵材料将空原紧密填实；当管道为难燃或可燃 材质时，应在贯穿部位两侧采取阻火措施 12.0.8低展冷弯薄壁型钢住宅建筑内可设置火灾报警装置。

13.1.1对低层冷弯薄壁型钢房屋建筑，构件材料的性能及连接 件、单根构件、结构局部、整体结构等的承载力及使用性能设计 指标，可经过合理、有效的试验确定。 13.1.2当使用的材料在现行规范规定以外，或组件的组成和构 造无法按现行国家和行业标准计算抗力或刚度时，结构性能可根 据试验方法确定。 13.1.3试验应由有资质的第三方检测机构进行。 13.1.4试验应出具正式的试验报告，除了试验结果外，对每个 试验还应清楚表述试验条件：包括加载和测量变形的方法以及其 他相关数据。报告还应包括试验试件是否满足接受准则。

GB50011的规定； k，一一考结构试件变异性的因子，可根据本规程第 13.2.5条确定的结构特性变异系数k按表 13.2.4插值用。

表13.2.4考虚结构试件变异性的因子

1加载设备应校准，并注意确保荷载系统对试件无附加约 束，施加的力的分布和持续时间应能代表结构设计所承受的荷 载。对短期静力荷载，试验荷载应以均匀速率加载，持续试验时 间不应少于5min。 2应至少在下列时刻记录变形

13.2.7具体产品和组件的承载力设计值可通过原型试验确定， 所有试件必须在目标试验荷载下符合各种设计要求，承载力设计 值应由下式确定：

式中：R一承载力设计值； Rm试验结果的最小值； ，——考虑结构试件变异性的因子，根据结构特性变异 系数k按本规程表13.2.4取用

附录A确定螺钉材料抗剪强度 设计值的标准试验

A.0.1螺钉材料抗剪强度设计值的确定可采用图A.0.1所示试 验方法，并应符合下列相关规定

图A0.1试验装置示意 L一连接板搭接后总长度（不包括夹头夹住部分）；L，一单块连接板长度 (不包括卖买夹住部分）；一违接板宽度；（一震距：一连接版厚度 1应在试验装置夹头处设置垫块，从而确保试验装置施加 的荷载通过搭接节点中心。 2连接板应采用钢板，其厚度不得小于螺钉直径，以保证 螺栓被剪断；螺钉至少应有3圈螺纹穿过钢板。 3螺钉的端距和边距均不得小于其直径的3倍：且不宜小 64

于20mm；连接板宽度不得小于螺钉直径的6倍，且不宜小 于40mm 4单块连接板长度L，（不包括夹头夹住部分）不宜小于 100mm，连接板搭接后总长度L（不包括夹头夹住部分）不宜小 于160mm A0.2当螺钉不能钻穿钢板时，应在钢板上预开孔，预开孔径 d应不小于0.9d（d为螺钉公称直径）。 A0.3试验中，加载速率的控制应符合现行国家标准《金属材 料室温拉伸试验方法》GB/T228的规定。 A.0.4螺钉剪断承载力设计值应由下式确定

附录B墙体抗剪试验方法

B.0.1冷弯薄壁型钢组合墙体的抗剪试验试件的制作应采用与 实际工程材料、连接方式一致的1：1比例的足尺尺寸。测试组 合墙体在水平风荷载作用下的抗剪性能时，可采用单调水平加 载；测试组合体在水平地震作用下的抗剪性能时，应采用低周 反复水平加载。 B.0.2试验装置与试验加载设备应满足试体的设计受力条件和 支承方式的要求，试验台在其可能提供反力部位的刚度，不应小 于试体刚度的10倍。 B.0.3墙体通过加载器施加竖向荷载时，应在门架与加载器之 间设置滚动导轨（图B.0.3)，其摩擦系数不应大于0.01。

附录C构件畸变屈曲应力计算

0.1卷边槽形截面构件（图C.0.1）的轴压畸变屈曲应 可按下列公式计算：

1.0.2本条明确本规程仅适用于经冷弯（或冷压）成型的冷营 博壁型钢结构房屋的设计与施工，且承重构件的壁厚可不大于 2mm。对热轧型钢的钢结构设计或房屋中部分使用到的热轧型 钢构件的设计，应符合现行国家标准《钢结构设计规范 GB50017的规定。 根据现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016的规定 三级耐火等级建筑的最多充许层数为5层，四级耐火等级建筑的 最多充许层数为2层。按照冷弯薄壁型钢房屋建筑的建筑构件 烧性能和耐火极限，将其层数限制在3层及3层以下，同时考 到该类建筑的层高，对建筑高度也作了相应的限制。 根据编制组所完成的三个足尺振动台试验（一个2层、两 3层），此类房屋层问抗剪与抗拨连接是保证结构抗震整体稳定 性的关键。根据试验现象，此类房屋地震烈度9度时可满足不 媒的要求。 本条所称的房屋为居住类建筑。 该体系主要承重构件的设计使用年限为50年。

3.1.1编制组在制定本规程时曾参考《冷弯薄壁型钢结构技术 规范》GB50018，并对现行国蒙标准《连续热镀铝锌合金镀层 钢板及钢带》GB/T14978中的550级钢材S550的力学性能进 行过系统的分析，得出了550级钢材可以用于冷弯薄壁型钢房屋 结构的结果，并得到了不同厚度时的屈服强度和强度设计值作为 设计依据。因此，本规程将550级钢材作为可以选用的钢材之 一。对于现行国家标准《连续热镀锌钢板及钢带》GB/T2518 和《连续热镀铝锌合金镀层钢板及钢带》GB/T14978中其他级 别的钢材，由于未进行过系统的分析，在使用时可按屈服强度的 大小偏安全地归人Q345级或Q235级使用。本规程中将550级 钢材定名为LQ550，材性参考澳大利亚标准《AS/NZS4600： 2005》中G450（厚度t≥1.5mm）、G500（1.5mm>t>1.0mm） 和G550（t≤1.0mm）三种钢材。目前，这类550级钢材国内已 有生产，并广泛用于2mm以下冷弯薄壁型钢构件，其屈服强度 在550MPa左右，但随厚度变化很大，其材料性能要求见现行国 家标准《连续热镀锌钢板及钢带》GB/T2518及《连续热镀铝 辞合金镀层钢板及钢带》GB/T14978中的550级钢材，其断后 延伸率未规定： 当采用国外钢材时，该钢材必须符合我国现行有关标准的 规定。 3.1.4本条提出在设计和材料订货中应具体考虑的一些注意事 项。考虑到本规程受力构件所用的钢板厚度在2mm以下，为保 证结构的安全，规定钢板厚度不得出现负公差。 3.1.5结构用定向刨花板的规格和性能应符合国家现行标准 80

《定向刨花板》LY/T1580、《室内装饰装修材料人造板及其制 中甲醛释放限量》GB18580的规定和设计要求。当用于墙体时 宜采用二级以上的板材，用于楼面时宜采用三级以上的板材； 构胶合板的性能应符合现行国家标准《胶合板、普通胶合板通 技术条件》GB/T9846的规定；普通纸面石膏板的规格和性 应符合现行国家标准《纸面石膏板》GB/T9775的规定。 3.1.6（1）保温隔热材料可采用玻璃棉等轻质纤维状保温材 成挤塑聚苯板等硬质板状保温材料。（2）防水材料可采用防水 材（改性沥青或PVC材料）或复合板等材料。（3）屋面材料 采用沥青瓦、金属瓦等轻质材料。（4）内墙覆面材料可采用纸 石苷板或钢丝网水泥砂浆粉刷涂料等材料。（5）外墙饰面材料 采用PVC、金属或木质挂板等材料，（6）楼板可采用木楼板 也可采用钢与混凝土组合楼板。（7）门窗可采用各种轻质材料 窗。（8）屋面采光瓦可用各种适宜的采光窗或采光瓦，

4.2.5本条参照现行属家标准《建筑结构荷载规范》GB500 并综合欧洲荷载规范、澳大利亚荷载规范，给出了纵风向坡屋 的体型系数。 4.2.6，首先要考虑屋面坡度的影响。当坡度α≤25°时，不 虑积雪清落的因素而最为片为1.0；当α>50°时，认为屋面 能存雪而取产，为O；之间按线性插值。 现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009已经规定 简单屋面的积雪分布系数，但并无复杂屋面的积雪分布系数 。参照澳大利亚荷载规范、欧洲荷载规范，将中国荷载规范 复杂屋面上的应用作进一步明确和解释。即将复杂住宅屋面区 为迎风面、背风面、无遮挡侧风面、遮挡前侧风面和遮挡后侧 面五种情况

4.3建筑设计及结构布置 4.3.3建筑结构系统宜规则布置。当建筑物出现以下情况之 时，应被认为是不规则的： 1结构外墙从基础到最顶层不在同一个垂直平面内。 2楼板或屋面某一部分的边沿没有抗剪墙体提供支承

.3建筑设计及结构布置

3部分楼面或者屋面：从结构增体向外悬挑长度大 于1.2m， 4楼面或屋面的开宽度超出了3.6m，或者消口较大尺寸 超出楼面或屋面最小尺寸的50%。 5楼面局部出现垂直错位，且没有被结构墙体支承。 6结构墙体没有在两个正交方向同时布置。 7结构单元的长宽比大于3。超过时应考虑楼板平面内变 形对整体结构的影响。 当结构布置不规则时，可以布置适宜的型钢、桁架构件或其 他构件，以形成水平和垂直抗侧力系统。 4.3.4~4.3.6条文从原则上提出增体及吊顶的设计要求。因不 同制造企业的工艺技术不尽相同，细部构造会有所不同，本规程 从应用的角度不作具体规定，能满足现行标准的有关规定并保证 安全即可。

4.4.3本条所指的横向变形系指立柱跨中位置承受水平风荷载

4.5构造的一般规定

4.5.1本条中受压板件的觉厚比限值是为了限制板件的变形， 并保证裁面承载力计算基本符合本规程给出的计算模式，因此与 钢材材料的强度无关。 4.5.3进行可靠度分析时，壁厚太薄的试件，材料强度、试验 结果离散性过大，所以规定了广最小降厚的要求， 4.5.4构件形心之问的偏心超过20mm后，应考虑附加偏心距 对构件的影响（图1）。楼面架支承在承重墙体上，当楼面与 请体柱中心线偏差较小时，楼面檗承担的荷载可直接传递到墙体 立柱，在楼盖边梁和支承墙体顶导梁中引起的附加弯矩可以忽

略，不必验算边梁和顶导的承载力，否则要单独计算，计算 法同墙体过梁

1一水平构件的形心线；2一顶导梁： 3一立柱的形心线：4一立柱：5—水平拉件

4.5.6本条提到的螺钉包括自钻螺钉和螺钉。以后有关条款 提到螺钉时也是如此。 4.5.9本条是对直径的最低要求。 4.5.10本条规定是要保证梁及屋架在支承处的局部稳定。楼 梁及屋架弦杆支承长度的规定是参照美国规范取值，主要是从 造确保楼面及屋架弦杆在支座处具备一定支承面积，同时加 了楼面、屋面和墙体结构连接的整体性。 4.5.11低层冷弯薄壁型钢结构属于受力蒙皮结构：结构面板 是重要的抗侧力构件（抗剪墙体）的组成部分，同时也为所连 构件提供可靠的稳定性保障，因此必须可靠连接

5.1.1低层冷弯薄壁型钢房屋是由复合墙板组成的“

5.2水平荷载效应分析

5.2.1在计算水平地震作用时，阻尼比参考一般钢结构建筑取 0.03，结构基本自振周期的近似估计参考现行国家标准《建筑抗震 设计规范》GB50011给出。从同济大学、中国建筑标准设计研究 86

院、西安建筑科技大学、博思格钢铁（中国）、北京豪斯泰克钢结 有限公司、上海钢之杰钢结构建筑有限公司等完成的3栋足尺振 台模型试验中得到的基本自振周期也符合公式（5.2.1)。 5.2.2根据同济大学、中国建筑标准设计研究院、西安建筑科 大学、博思格钢铁（中国）、北京豪斯泰克钢结构有限公司、上海 之杰钢结构建筑有限公司等完成的3栋足尺振动台模型试验研究 析表明，对低层冷弯薄壁型钢房屋采用底部剪力法进行地震力计算 并按各主轴方向上各有效抗剪墙的抗剪刚度大小按比例分配该层 地震力，估计得到的模型抗震能力基本符合振动台试验的实际情

Ko = tang V 300 1/300

kN/(m • rad)

V300 kN/(m · rad) (1/300)

表5.2.4中抗剪刚度值，即为按上述式（2）和式（3）根据 相关试验结果确定并作调整而得。 风荷载和多遇地震作用下结构处于弹性阶段，试验结果表明 1/300层高变形时组合堵体的抗风刷度K，和抗震刚度K。很挂 近，故在表5.2.4中将二者的抗侧移刚度值取为一致。由于低层

图2组合培体变形限信及抗剪刚

冷弯薄壁型钢房屋建筑的自重很轻，地震作用对其影响不明显， 故本规程未考虑罕遇地震作用下的结构计算。 表5.2.4中试验用小肋波纹钢板基材厚度0.42mm，波高 4mm，波宽18mm，宽厚比约43，高厚比约10，截面尺寸见图 3。建议取用表中值时，波纹钢板的宽厚比不大于43，高厚比不 大于10

图3小肋波纹钢板截面

5.2.1螺钉的抗剪连接破坏主要表现为被连接板件的撕裂和连 件的倾斜拨脱，这两种破坏模式下的承载力可采用《冷弯薄壁 型钢结构技术规范》GB50018中推荐的公式进行计算。采用 mm以下薄板或高强度薄板时，试验中还发现有明品的螺钉剪

7.1.1本节关于楼盖的构造主要参考美国钢铁协会（AISI）低 层住宅描述性设计中冷弯型钢骨架标准的有关规定制定。图4为 示意图，具体设计时，在安全可靠的前提下，可以采用其他的连 接节点形式

应的一层地面承力系统也称为楼盖系统，图4描述的是支承在 凝土基础/墙体上的钢楼盖的构件组成。根据设计，楼盖有多 支承形式，但楼盖的构造形式基本相同。 楼盖系统由冷弯薄壁槽形构件、卷边槽形构件、楼面结构 和支撑、拉条、加劲件所组成，构件与构件之间宜用螺钉可靠 接。考患到实际的需要，楼面染也可采用冷弯薄壁矩形钢管、 架或其他型钢构件，以及其他连接形式，并按有关的现行国家 准设计。 7.1.2结构面板或顶棚面板与楼面梁通过螺钉按构造要求连 时，可为梁提供可靠的侧向支撑。在正常使用条件下，梁不会 生平面外失稳现象，因此不需验算梁的整体稳定性。这是本规 推荐使用的基本构造方式。 对于多跨梁，在中间支承处，由于存在较大的负弯矩和剪 作用，应按弯剪组合作用验算相应截面。 在构造上，对于楼面梁腹板开孔有限制。开孔离开支承点 定距离，开孔对应的剪力相对较小，当楼面染跨度较大时，需 验算相应截面受剪承载力， 7.1.3楼面结构面板，包括吊顶板，对减小楼面梁的挑度有 面作用。考虑到结构面板为多块拼接，连接方式为小直径螺 且板之间有间隙，一般无法准确地定量确定组合作用的大小。 此计算挠度时，不考虑组合作用。

7.2.1边染对结构面板边缘起加强作用，同时是连接楼面架 体的过渡构件。梁在支承点处宜布置腹板承压加劲件，避免 条的腹板局部稳定性验算。当厚度大于1.1mm时，可采用相 的无卷边槽钢作为承压加劲件。安装时承压加劲件应与楼面案 板支座区中心对齐，宜设置在楼面染的开口一侧，且应尽量与 翼缘顶紧。 7.2.2地脚螺栓采用Q235B材料。本条提及的地脚螺栓是

7.2.1边染对结构面板边缘起加强作用，同时是连接楼面架 体的过渡构件。梁在支承点处宜布置腹板承压加劲件，避免 条的腹板局部稳定性验算。当厚度大于1.1mm时，可采用相 的无卷边槽钢作为承压加劲件。安装时承压加劲件应与楼面案 板支座区中心对齐，宜设置在楼面染的开口一侧，且应尽量与 翼缘顶紧。 7.2.2地脚爆栓采用Q235B材料。本条提及的地脚螺栓是

构造措施，主要作用是将房屋和基础紧密连成一体，抵抗水平荷 载的作用。该地脚螺栓不应视为抵抗房屋倾覆的抗拔构件，房屋 抗拨构件在墙体系统设计中另行设计和布置。 7.2.4、7.2.5悬挑染在支承处布置刚性撑杆，刚性撑杆与结构 面板连接，确保悬挑楼盖部分的水平作用（剪力）可以方便地传 递到楼盖其他部分，进而传递到下层墙体，同时限制了感挑梁在 支座处的转动，增强了楼面染的整体稳定性和楼面系统的整体 性。刚性撑杆可以折弯端部覆板直接与梁用螺钉连接，也可以通 过角锅连接片与梁连接，角钢连接片规格宣为50mm×50mm， 厚度应不小于染的厚度

作用。 7.2.7楼盖悬挑长度不置过大，主要是考虑到感挑楼盖支承承 重墙体时，房屋体系受力条件和传力路径复杂，简化计算时可能 不安全。悬挑染应基于计算确定，采用拼合双构件的目的主要是 基于减少构件规格的考虑。 7.2.8搭接为接，由于有2层腹板，通常不必设置加劲件。 如果设计为连续搭接构件，支承点每侧的搭接长度应不小于相应 跨度的1/10，且通过螺钉可靠连接。 7.2.9本条规定是为防止楼面整体或局部倾数。 7.2.10结构面板传递到楼面架的垂直荷载并不是作用在梁截面 的弯心处，梁受弯扭作用。当梁跨度较大时，布置跨中刚性撑杆 和下翼缘钢带，可以阻止梁整体扭转失稳。 7.2.12、7.2.13楼盖系统是水平传力路径的主要构件，结构面 板只有具备一定的厚度并与楼面梁可靠连接，楼盖系统才能简化 为平面内刚性的隔板，可靠地传递水平荷载。当水平作用较大 时，适当增加结构面板的厚度和螺钉连接密度可增大楼面平面内 刚度，确保房屋安全。 楼面结构板有多种形式，可以是结构用定向刨花板，也可以 铺设密助压型钢板，上浇薄层混凝土；也可在楼面架项加设对角

拉条，且拉条与每根梁顶面都有螺钉连接固定，再铺设非结 板。在构造上必须保证整个楼盖系统具有足够的平面内刚度 便安全可靠地传递水平荷载作用

7.2.14本规程鼓励采用新的材料和新的构造做法

8.1.1低层冷弯薄坚型钢房屋建筑的端体，是由冷弯薄壁型钢 骨架、墙体结构面板、填充保温材料等通过螺钉连接组合而成的 复合体，为方使设计计算，根据墙体在建筑中所处位置、受力状 态划分为外墙、内墙、承重墙、抗剪和非承重等几类。 8.1.2抗拔连接件（抗拔错栓、抗拔钢带等）是连接抗剪墙体 与基础以及上下抗剪墙体并传递水平荷载的重要部件，因此，抗 剪墙体的抗拨连接件设置必须要保证房屋结构整体传递水平荷载 的可靠性。对仅承受竖向荷载的承重墙单元，一般可不设抗拨 件。足尺墙体试验和振动台试验表明，抗拨连接件对保证结构整 体抗倾覆能力具有重要作用，设计及安装必须对此予以充分 重视。

8.2.1对本条说明如下： 1承重墙体的墙体面板、支撑和墙体立柱通过螺钉连接形 成共同受力的组合体，墙体立柱不仅承受由屋盖桁架和楼面染等 传来的竖向荷载N，同时还承受垂直于墙面传来的风荷载引起 的弯矩M，其受力形式为压弯构件。 1）当两侧有墙体结构面板时，由于墙面板对立柱的约束 作用较强，根据国内多家单位的试验研究结果，立柱 一般不会发生整体扭转失稳和畸变屈曲。根据西安建 筑科技大学、长安大学、北新房屋有限公司、博思格 钢铁（中国）等单位对Q235级和Q345级钢材C89X 44.5X12×1.2~0.9、C140X44.5X12×1.2~0.9

垂直于墙面的作用，室内房间气压差参照澳大利亚规 范可取0.2kN/m。 2对墙体面板连接螺钉之间的立柱段，当轴力较大时可能 发生绕截面弱轴的失稳，需按轴心受压样验算其稳定性，同时考 虑到可能发生因施工等原因导致某一螺钉连接失效，计算时立柱 的计算长度取l2s，即2倍的连接螺钉间距。 8.2.2对非承重外墙体，横向风荷载可按现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009规定的风荷载取用；对非承重内墙体， 横向风荷载可取室内房间气压差，室内房间气压差参照澳大利亚 规范可取0.2kN/m。 8.2.3抗剪墙体单元为一对抗拨连接件之间的墙体段，在水平 荷载作用下抗拨连接件处将产生由倾激力矩引起的向上拉力和 向下的压力，并在相同位置拼合立柱（设置抗拨件的立柱应为2 个或2个以上单根立柱的拼合柱）上、下层间传递，故计算与抗 拨连接件相连接的拼合立柱时应考虑由倾覆力矩引起的向上拉拨 力和向下压力N的影响。

S≤R/K=[RI:LR=Pron/A

试中，k—安全系数、风荷载时k2.0

墙体的“名义抗剪强度”，抗风时按静载试验 值，美国规范的“名义抗剪强度”或标准强 于试验中试件的最大荷载值Pax。若以单调 载试验的屈服承载力P，作为抗力标准值Rk 荷载值Pmax代替美国规范的“名义抗剪强度” 则等效我国规范抗力分项系数。为，

= [R] = Pmx/k;YR = P.R YS·YR Y.Pm 2P,

式;, 按我国规范取荷载平均分项系数，考虑轻钢住 荷载比重大，抗风时近似取1.35。 表8.2.4中的数据就是按上述原则，根据相关试验数据 处理而来。 表8.2.4注3中“当组合墙体的宽度大于450mm而 900mm时，表中受剪承载力设计值乘以0.5”借鉴了日本 关技术资料。 表8.2.4注5中“单片抗剪墙体的最大计算长度不宜 6m”是根据墙体构造第8.3.5条第3款中“抗拔锚栓的间 宜大于6m”的规定确定。 对开有洞口的抗剪墙体，洞口对组合墙体受剪承载力的 目前国内的研究不足，本条借鉴美、日等国的相关技术 给出。 波纹钢板的构造要求见第5.2.4条备文说明

8.3.1墙体连接处立柱布置，满足钉板要求， 8.3.2墙体顶导梁进行受力分析计算时，除了考患施工活 外，若墙体骨架的立柱、楼面梁、屋架间距相同且其竖向轴

受屋架或楼面梁传来的荷载，否则需按上部屋架、檬子或楼面架 传来的荷载对顶导梁进行相应的承载力和刚度验算。 底导梁可不计算屋面、楼面和端面等传来的荷载，但应具有 足够的承载力和刚度，以保证端体与基础或下部结构连接的可 靠性。 8.3.3承重墙体门、窗洞口上方设置过梁主要是为了承受洞口 上方屋架或楼面梁传来的荷载， 实腹式过梁常用箱形、工字形和L形等截面形式：箱形过 梁可由两根冷弯卷边槽钢面对面拼合而成，工学形过巢可由两根 冷弯卷边精钢背靠背拼合而成，L形裁面过染由冷弯L型钢组 成，可以单根，也可以两根拼合；当过梁下部设置短立柱时，短 立柱可采用冷弯卷边槽钢，和门、窗椎用自钻螺钉连接。 箱形截面、工学形截面过粟与顶导染采用螺钉连接，双排布 置，纵向间距不应大于300mm。过梁型钢的壁厚不宣小于柱的 壁厚，过梁端部与洞口边立柱采用螺钉进行连接，过架端部的支 承长度不宜小于40mm。L形截面过梁的角钢短肢和顶导梁可采 用间距不大于300mm的螺钉连接，长肢与主柱和短立柱应采用 螺钉连接， 当过的跨度、上部荷载较大时可采用冷弯型钢桁架式 过梁。 8.3.4当选用结构面板蒙皮支撑时，结构面板与立柱通过螺钉 连成整体；在施工阶段，当未安装结构面板时，宜对墙体骨架设 置临时附加支撑。 当选用钢带拉条设置案性交叉支撑时，两个交叉钢带拉条可 布置在墙体立柱的同侧，也可分别布置在墙体立柱的两侧。 8.3.5地脚螺栓宜布置在底导梁截面中线上。抗拨锚栓通常应 与抗拨连接件组合使用。抗剪墙与抗拨错栓组合使用时，为了充 分发挥抗剪增的抗剪效应，抗拨错栓的间距不宜大子6m，且抗 拔错栓距墙角或塘端部的最大距离不宣大于300mm。 8.3.6抗剪墙与上部楼盖、墙体的连接采用条形连接件或抗拔 100

螺程是为了能够保证可靠地承受和传递水平剪力及抗拔力。 抗剪墙的顶导梁与上部楼盖应可靠连接，以确保传递上 构传下来的水平力。 8.3.7低层冷弯薄壁型钢房屋的墙体系由多种材料、多种 拼装而成，其细部构造形式各国也有差异，且随时间的推移 出现新的材料和构造做法，考虑到我国应用该种体系时间 本节给出的墙体构造与连接规定，在构造合理、传力明确， 可靠地承受和传递荷载，并满足相应计算要求的基础上，主 鉴和参考美国、日本等国家的相关规范和技术资料制定了 规定。

9.1.1目前用于冷弯薄壁型钢结构体系的屋面承重结构主要分 为桁架和斜染两种形式。桁架体系以承变轴力为主，斜梁以承受 弯矩为主。 9.1.3当腹杆较长时，侧向支撑可以有效减少腹杆在架平面 外的计算长度。交叉支撑能够保证腹杆体系的整体性，有利于保 持屋架的整体稳定。

9.2.2本条中力学简化模型与实际屋架的构造完全相符。实际 工程中弦杆为一根连续的构件，而腹杆则通过螺钉与弦杆相连。 弦杆按本规程第6.1.5条压弯构件的相关规定进行承载力和整体 稳定计算，腹杆按本规程第6.1.2条和6.1.3条轴心受力构件的 相关规定进行计算。 9.2.3冷弯薄壁型钢结构屋面与其他类型屋面不同之处在于上 弦杆会铺设结构用定向刨花板（OSB）等结构面板，它对上弦杆 件上翼缘受压失稳时有较强的约束作用。计算长度取螺钉间距的 2倍是考虑到在打螺钉过程中，有可能出现单个螺钉失效的情 况，为了保证弦杆稳定计算的可靠度，取2倍螺钉间距。 9.2.4腹杆通常都按轴压或轴拉构件计算，不考虑偏心距的影 响。对于薄壁构件存在整体稳定和局部稳定相关性的问题，计算 和试验表明，当腹杆与弦杆背靠背连接时，面外偏心距的存在会 降低腹杆承载力10%15%左右，因此该偏心距应该在计算中 考虑。

9.3.1试验表明，当屋脊附近作用有集中荷载时，如果屋脊 点刚度较弱，节点的破坏会先于构件的失稳破坏。因此要根据 载的情况，来选择相应的屋脊节点形式。图9.3.1中，（a）适 于屋脊处无集中荷载的情况，（c）适用于屋脊处有集中荷载的 况，（b）节点刚度介于两者之间。 9.3.2水平加劲的存在能够增加下弦杆的抗扭刚度，防止腹 传给弦杆的荷载较大时导致弦杆在连接部位的扭转屈曲破被坏。 虑到仅在外伸切角范围内设置螺钉时，外伸板件存在失稳的 能，因此规定腹杆端部卷边连线以内应设置不少于2个螺钉。 9.3.5条形连接件可以抵抗向上的风吸力和地囊作用产生的 拨力，以增强墙体和屋面体系的整体性，防止在风和强震作 下，屋面与墙体相分离

10制作、防腐、安装及验收

10制作、防腐、安装及验收

10.2.1本条参考美国和澳大利亚规范关于腐蚀性地区的划分综 合确定。一般腐蚀性地区是指城市及其近郊的非工业区，高腐蚀 性地区是指工业区或近海地区。 10.2.4对本条各款说明如下： 1当金属管线与钢构件之间接触时会发生电化学腐蚀，因 此有必要在两老之间增加橡胶垫圈，阻断电化学腐蚀的通道。 2防潮垫一方面是为了防止基础中的湿气腐蚀钢构件，另 一方面是避免钢构件与基础材料相接触导致化学物质对钢材的

10.3.3冷弯薄壁型钠构件壁厚较薄，在冲击外力作用下容易产 生局部变形或整体弯曲，导致构件存在缺陷部位。在构件正式安 装前，要对这些部位进行校正或补强，以免影响结构的受力 性能。 10.3.4本条主要保证结构板材和钢板的连接质量，螺钉头如果 入板材中的尺寸超过1mm，则可能对板材局部造成损坏，外 表上看螺钉依然和板材连接，实际上和螺钉接触的板材可能已经 被局部压坏或破裂，螺钉和板材处于“分离”状态。

10.3.3冷弯薄壁型钢构件壁厚较薄，在冲击外力作用下容易产 生局部变形或整体弯曲，导致构件存在缺陷部位。在构件正式安 装前，要对这些部位进行校正或补强，以免影响结构的受力 性能。 10.3.4本条主要保证结构板材和钢板的连接质量，螺钉头如果 抗入板材中的尺寸超过1mm，则可能对板材局部造成损坏，外 表上看螺钉依然和板材连接，实际上和螺钉接触的板材可能已经 被局部压坏或破裂，螺钉和板材处于“分离”状态。

10.4.1规定冷成型构件的允许偏差是为了保证构件的加工精 度，同时便于现场的拼装。规定构件长度的允许偏差为负值，其 目的是为了保证构件的连接质量同时减少工作量。如果构件过长 就必须在现场进行切割，既无法保证切割接头的质量又增大了工 作量，如果构件稍短一些的话，可以通过适当调整构件的位置债 拼装顺利完成。 10.4.2、10.4.3冷弯薄壁型钢结构实际上是种预制装配系 统，因此其装配质量的好坏主要在于控制结构构件的外形尺寸以 及装配完成后的堵体或屋架定位尺寸的偏差，本条对此进行了详 细的规定。 10.4.4限定主体结构的整体垂直度可以防止在轴向荷载作用下 二阶效应的产生，保证结构的安全。整体平面弯曲的规定保证了 墙体的平整度，为板材的安装提供了平整的基层骨架。 10.4.6接缝宽度的规定是为了使板材在热胀冷缩时留出足够的 空间，以免相互挤压使表面隆起。板材的高差和平整度的限定是 为了保证增面在进行外部装修时能够提供平整的基层，以保证装 修质量，

10.4.1规定冷考成型构件的充许偏差是为了保证构件的加工精 度，同时使于现场的拼装。规定构件长度的允许偏差为负值，其 目的是为了保证构件的连接质量同时减少工作量。如果构件过长 就必须在现场进行切割，既无法保证切割接头的质量又增大了工 作量，如果构件稍短一些的话，可以通过适当调整构件的位置使 拼装顺利完成。 10.4.2、10.4.3冷弯薄壁型钢结构实际上是种预制装配系 统，因此其装配质量的好坏主要在于控制结构构件的外形尺寸以 及装配完成后的墙体或屋架定位尺寸的偏差，本条对此进行了详 细的规定。 10.4.4限定主体结构的整体垂直度可以防止在轴向荷载作用下 二阶效应的产生，保证结构的安全。整体平面弯曲的规定保证了 墙体的平整度，为板材的安装提供了平整的基层骨架。 10.4.6接缝宽度的规定是为了使板材在热胀冷缩时留出足够的 空间，以免相互挤压使表面隆起。板材的高差和平整度的限定是 为了保证增面在进行外部装修时能够提供平整的基层，以保证装 修质量，

11.1.1本节的编写目的，在于改善冷弯薄坚型钢建筑的热环 境，提高暖通空调系统的能源利用效率，提高建筑热舒适性，满 足防潮防冷凝要求，以满足国家相关节能标准和法规的要求。 各类建筑的节能设计，必须根据当地具体的气候条件，并考 虑到不同地区的气候、经济、技术和建筑结构与构造的实际 情况。 低层冷弯薄壁型钢房屋的防潮设计，主要是为了防止由于空 气渗透、雨水渗透、水蒸气渗透及不良冷凝结露等所造成的建筑 物内部的不良水汽积累，以确保建筑物达到预期的耐久年限，并 提高建筑物内部的空气质量。 11.1.3本条主要是保证保温材料的安装质量及其保温性能的可 审查性。在国内，部分保温材料生产厂商对产品的正规标识不够 重视，旦安装完成，通过局部的简单检查尚无法确认保温效 果。尤其是现场发泡与制作产品，其材质与密度在现场制作后更 加难以确定。考虑到低层冷弯薄壁型钢房屋项目规模较小，为尽 量避免每个单体项目的现场节能检测，确保保温材料热工性能达 到设计要求，本条文对保温材料的热阻标示、可审查性提出了 要求。

11.2.1为确保墙体空腔中填充的保温材料不会陷，保温材料 应轻质且回弹性能好，厚度与轻钢立柱厚度等厚或略厚，通常采 用玻璃棉毡等轻质纤维状保温产品。 在墙体外铺设的硬质板状保温材料，主要目的是减少钢立柱

表1外培空整保温材料热值修正系数表

2本表适用的外墙轻钢立挂钢板厚度不大于1.6mm 3当采用与表1不同的保温材料热阻值时，可进行插值计算。 为减少轻钢立柱的热桥效应，防止墙体内部冷凝和墙面出现 立柱黑影，宜在外墙的轻钢立柱外侧连续铺设硬质板状保温材料， 常见的如挤塑聚茅乙烯泡沫板等。严寒地区的居住建筑，宜在外 墙的轻钢立柱外侧连续铺设热阻值不小于1.40m²，K/W的硬质 板状保温材料；塞冷地区的居住建筑，宜在外墙的轻钢立柱外侧 连续铺设热阻值不小于0.60m*，K/W的硬质板状保温材料；严

寒与寒冷地区的公共建筑：宜在外墙的轻钢立柱外侧连续铺设热 阻值不小于0.50m，K/W的硬质板状保温材料。 11.2.2冷弯薄壁型钢建筑屋顶保温材料一般有在吊顶上平铺和 随坡屋面斜铺的两种方式。保温材料（一般为玻璃棉等纤维类保 温材料）在吊顶上平铺，节省保温材料，且其上有通风隔热空 间，可以提高屋顶的保温隔热性能。考虑到冷弯薄壁型钢屋顶蓄 热性能低，在采用保温材料随屋面斜铺的方式时，应将保温材料 热阻按标准要求予以提高以满足国家热工标准中屋顶晞热性能的 要求。在构造设计时，应确保屋顶保温材料与墙体保温材料的连 续性，以防止由于保温材料不连续而造成的传热损失和冷凝。 为减少屋项钢构件的热桥效应，防止屋项内部冷凝和屋顶室 内侧出现立柱黑影，在顶层吊顶上方平铺的纤维类屋顶保温材 料，厚度不宜小于屋项钢构件截面高度并不宜小于200mm；沿 被屋面斜铺的保温材料，在寒冷地区和产寒地区，宜增加铺设连 续的硬质板状保温材料，以防止屋顶面冷凝和室内出现黑影。

11.3.1外覆层是指屋面瓦片、外墙面材或外墙挂板等建筑最外 侧保护层，目的是遮挡外界风南侵袭以保护内部构造，可遮挡掉 绝大部分的外部雨水。其耐久年限应在综合考虑初次投资与后期 维护（拆换清洗等）的基础上确定，并满足相关国家或行业标准 的规定。 由于外覆层的本身材料属性、材料老化和施工及维护缺陷等 源因，外要层本身可能做不到万无一失的防水，而需要结合防潮 层来遮挡掉偶然进人到外爱层内部的水分。防潮层材料的选择取 快于外覆层材料的防护性能和可靠性，常见的防潮层材料，有沥 青防潮纸毡、防潮透气膜等。其物理性能、防水性能和水蒸气渗 透性取决于具体的墙体设计。 11.3.3不良水汽凝结，如不适当的冷凝和结露，易降低房屋构 件的耐久性，降低保温材料的保温性能，破坏室内装修，并滋生

12.0.1本条规定了本规程防火设计的适用范围，明确了与现行 国家标准《建筑设计防火规范》GB50016之间的关系。冷弯薄 壁型钢建筑有其自身的结构特点，在建筑防火设计中应执行本章 的规定。对于本章没有规定的，如建筑的耐火等级、防火间距。 安全疏散、消防设施等，应按现行国家标准《建筑设计防火规 范》GB50016的有关规定设计。 12.0.2、12.0.3本条规定了附设于冷弯薄壁型钢住宅建筑内的 危险性较大场所与建筑其他部分的防火分隔要求。对因使用需要 等开设的门窗口，应考虑采取相应的防火保护措施。 为了防止机动车库泄漏的燃油蒸气进入住宅部分，要求距车 库地面100mm范围内的隔墙上不应开设任何润口。在车辆较多 的情况下，或者不是仅供该住宅使用的车库的防火设计应按《汽 车库、修车库、停车场设计防火规范》GB50067的规定执行。 12.0.4为了防止住宅发生火灾时，相邻单元受火灾烟气的影 响：本条对单元之间的墙两侧窗口最近边缘之间的水平距离做了 规定。此外，单元之间的墙应砌至屋面板底部，这样才能使该隔 需真正起到防火隔断作用，从而把火灾限制在一个单元之内，防 止受延，减少损失，在单元式住宅中，单元之回的增应无门 口，以达到防火分隔的目的。如果屋面板的耐火极限不能达到相 应的要求，需要考虑通过采取隔墙出屋面等措施，来防止火灾在 单元之间的蔓延。 12.0.5本条主要是为了防止火灾时火焰不至于迅速烧穿天窗面 蔓延到建筑较高部分的墙面上。设置自动喷水灭火系统或固定式 防火窗等可以有效地防止火灾的蔓延。 12.0.6为防止火灾通过建筑内的浴室、卫生间和厨房的垂直排

风管道（自然排风或机械排风）蔓延，要求这些部位的垂直排） 管采取防回流措施或在其支管上设置防火阀。由于厨房中平时 作排出的废气温度较高，若在直排风管上设置70℃时动作的 防火闽将会影响平时厨房操作中的排风。根据厨房操作需要和 房常见火灾发生时的温度，本条规定住宅厨房的排油烟管道的 管与垂直排风管连接处应设150℃时动作的防火阀。 12.0.7住宅建筑内的管道如水管等，因受条件限制必须穿过！ 元之间的墙和分户墙时，应用水泥砂浆等不燃材料或防火材料 管道周围的缝隙紧密填塞。对于采用塑料等遇高温或火焰易收 变形或烧蚀的材质的管道，为减少火灾和烟气穿过防火分隔体 应采取措施使该类管道在受火后能被封闭，如设置热胀型阻 圈等。 12.0.8考虑到住宅内的使用人员有可能处于睡眠状态，设置 灾报警装置，可以在发生火灾时及时报警，为人员的安全逃生 供有利条件

13.2.1、13.2.2低层冷弯薄壁型钢房屋结构构件本身壁厚非常 薄，厚度方向的尺寸效应及施工工艺的影响非常明显，缩尺的模 型试验很难反映真实性能，因此，本节的方法不适用于结构模型 试验。试件名义上应与结构验证需要的试件类别和尺寸相同，且 试件的材料与制作应遵守相关标准的规定及设计提出的要求，组 装方法应与实际产品相同。另外，从目前我国的结构设计制度现 状和规范体系要求出发，本节中的试验方法只能适用于采用整体 结构、结构局部、单根构件或连接件等原型试件进行试验，对设 计进行验证以作为计算的一种替代，不能用于总体设计准则的 112

附录A确定螺钉材料抗剪 强度设计值的标准试验

JTG/T 3610-2019 公路路基施工技术规范附录B墙体抗剪试验方法

B.0.6试验过程中，水平荷载作用下试体在发生剪切变形的同 时可能产生一定的水平滑移和转动，数据处理时，试体的实际剪 切变形应扣除水平滑移和转动。

图5瑞片试体位移计布舌示意

16墙片试体的实际剪切变形

图6端片试体的实际剪切变形 7 试体转动

本条主要借鉴了现行行业标准《建筑抗霞试验方法规 JGJ101对混凝土试体拟静力试验规定的方法确定 根据本条处理所得试验数据，按本规程第5.2.4条条文说 的方法可得到抗剪墙体的抗剪度设计值，按本规程第8.2.4 条文说明的方法可得到抗剪墙体的受剪承载力设计值

附录C构件畸变屈曲应力计算

GTCC-084-2018 电气化铁路27.5kV单相交流交联聚乙烯绝缘电缆-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则c.0.1、C.0.2本附录关于畸变屈曲应力的计算方法主要参考 了澳大利亚冷弯型钢结构规范（AS/NZS4600：2005）