标准规范下载简介

JGJT380-2015 钢板剪力墙技术规程.pdf

式中：q一 拉力带拉力设计值沿边缘柱单位高度方向产生的

：q 拉力带拉力设计值沿边缘柱单位高度方向产生的竖 向分量（N/mm);

可分量（N/mm）； 钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值（N/mm²） 钢板剪力墙的厚度（mm）

4.3两边连接钢板剪力墙

4.3.1考虑实际工程应用中两边连接钢板剪力墙尺寸要求GBT18345.1燃气轮机烟气排放，矿

4.3.1考虑实际工程应用中两边连接钢板剪力墙尺寸

究分析了钢板跨高比和相对高厚比变化对剪力墙滞回性能的影 响，跨高比的变化范围为0.5～2.0，相对高厚比的变化范围为 100～600，通过对大量分析结果的拟合，提出钢板剪力墙的受剪 承载力计算公式。当钢板剪力墙的跨高比和高厚比超过上述限值 时，两边连接钢板剪力墙的承载力需做专门研究确定。 4.3.2两边连接钢板剪力墙的两侧自由边在受力过程中易过早 出现平面屈曲变形，宜在墙板两自由边设置加劲肋。基于弹性屈 曲理论，设置加劲肋受剪板的弹性屈曲承载力应与侧边约束受剪 板的弹性屈曲承载力相等为原则（即限制自由边平面外变形时钢 板的屈曲系数和设置加劲肋后钢板的屈曲系数相等），提出了加 劲肋的最小刚度限值；同时加劲肋的截面高宽比不能太大，防止 左菜出诗租中山玩岸曲

出现平面屈曲变形，宜在墙板两自由边设置加劲肋。基于弹性屈 曲理论，设置加劲肋受剪板的弹性屈曲承载力应与侧边约束受剪 板的弹性屈曲承载力相等为原则（即限制自由边平面外变形时钢 板的屈曲系数和设置加劲肋后钢板的屈曲系数相等），提出了加 劲肋的最小刚度限值；同时加劲肋的截面高宽比不能太大，防止 在受力过程中出现局部屈曲

4.4.1非加劲钢板剪力墙与边缘构件的连接，可采用鱼尾板过 渡的连接方式。设计实践证明，钢板剪力墙与鱼尾板的连接采用 栓接方式时，由于螺栓孔的加工偏差以及主体结构的变形均可能 造成钢板剪力墙的安装困难，敌对螺栓孔的加工精度提出了很高 的要求；而且在拉力场作用下，螺栓需要布置得较密才能满足强 度要求，同时螺栓滑移而产生很大的噪声，舒适度差，故还应严 格控制螺栓连接在风荷载及小震作用下所发生的滑移量。一般认 为焊接具有较大的残余应力，耳延性欠佳，不适用于钢板剪力墙 的连接，但国内外针对非加劲钢板剪力墙的诸多试验结果均表 明，采用焊接连接方式的墙板具有良好的延性，且高于一般延性 钢框架，因而本条规定非加劲钢板剪力墙与边缘构件的连接宜采 用焊接方式。

4.4.2非加劲钢板剪力墙后期靠形成拉力带继续承载

内的应变较大，应力超过屈服强度，为避免螺栓连接时墙板与鱼 尾板出现滑动，在设计中高强度螺栓所能够承担的最大剪力应能 使其分担的钢板条带（图2所示阴影部分）达到极限抗拉强度，

即式（7）。同时，对栓接节点的研究表明，钢板屈曲后对螺栓的 面外作用力能够达到其屈服强度的10%，若不考虑该力的影响： 螺栓处的钢板将容易发生滑移现象，因此在设计时每个螺栓所承 受的拉力N.按式（8）计算，拉力N垂直于钢板。设置单排螺 全难满足上述要求时，可考虑设置多排螺栓，且在施工过程中 应保证对螺栓施加足够的预紧力

N = fuAo N. = 0. 1 fA

5.1.4工程中应用的加劲钢板剪力墙，加劲肋的布置形式主要 取决于荷载作用形式，加劲肋的布置形式主要有图5.1.4中的 种。

几种。 5.1.6当有多道竖向加劲肋时，考虑到竖向加劲肋需要为拉力 带提供锚固刚度，故以通长布置为好。

5.1.6当有多道竖向加劲肋时，考虑到竖向加劲肋需要为拉力

5.2焊接加劲钢板剪力墙

5.2.1～5.2.3参考现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017中的相关规定。 5.2.5研究表明，即便对于框架柱弯曲刚度足够大的厚钢板剪 力墙，由于残余应力与面外初始缺陷的影响，其受剪承载力同样 无法达到fw，折减系数Co按式（9）计算，边柱与钢板剪力墙 刚度比β不应大于1.0，由于本规程5.1.1要求框架柱截面惯性 矩在值以上，故此处刚度比β应取为1.0，计算值为0.87

Co = 0. 67+0.2β

式中：C。一一边缘柱刚度相关的折减系数； βo边柱与钢板剪力墙刚度比。 考虑到平钢板作为加劲肋时容易发生局部屈曲进而丧失对钢 板剪力墙的面外约束能力，引入折减系数C。

5.3栓接加劲钢板剪力墙

? 1+1.68 +4.0 ? 1+1.4 so = 5.34 1.25+n 1+? 1.25+ 1+? (7)

5.4.4设置加劲肋主要是帮助内嵌钢板延迟钢板剪力墙屈曲或

5.4.4设置加劲肋主要是帮助内嵌钢板延迟钢板剪力墙屈曲或

防止钢板剪力墙屈曲，敌加劲肋与边缘构件不宜直接连接，以避 免加劲肋直接承受边缘构件的不利作用。否则要考虑边缘构件对 加劲肋的不利影响

6.1.6当钢板剪力墙的相对高厚比小于100时，钢板主要以平 面内受剪来抵抗水平剪力，此时设置混凝土盖板来限制钢板的平 面外屈曲，对提高钢板剪力墙的承载力和耗能能力的作用不大， 买际应用时防屈曲钢板剪力墙中的钢板高厚比大于200时更为 经济。

6.2.1四边连接防屈曲钢板剪力墙中剪力应全部由钢板承担。 为精确模拟防屈曲钢板剪力墙，哈尔滨工业大学、清华大学的研 究工作给出了一种适用于防屈曲钢板剪力墙的混合杆系模型。与 非加劲四边连接钢板剪力墙类似，混合杆系模型中分为拉压杆和 只拉杆，杆条均匀分布于框架中，杆条与竖直方向夹角近似取为 15°，可参照附录D。参数分析结果表明：对于防屈曲钢板剪力 墙，当混凝土盖板厚度达到一定幅值后，拉压杆和只拉杆数目比 直保持为4：6，采用与非加劲钢板剪力墙相同的计算方法，得 到防屈曲钢板剪力墙的受剪

6.3.1防屈曲钢板剪力墙的设计原则是小震作用下混凝土盖板 不参与受力，仅作为钢板的面外约束而存在；在大震作用下，预 制混凝土盖板可参与受力，预制混凝土盖板先在角部与周边框架 接触，随后接触面不断增大，混凝土盖板开始与钢板共同承担水 平荷载，此时混凝土盖板的加入：可以补偿因部分钢板发生局部 屈曲而造成的刚度损失。每侧间隙的大小可依据大震下高层建筑

钢结构的弹塑性层间位移角限值确定，见图3。 间隙α的上限值由约束构件和边框梁之间边距内的钢板屈曲 控制。相关试验和有限元研究表明，间隙α范围内的板承担的两 短边的压应力，且压应力分布较为均匀，板件在受压作用下属 曲。将间隙α范围内的板看作为一长边夹支，另外三边可以考虑 框架嵌固作用的均匀受压板。通过上述简化，获得了高为α的均 习受压窄板。受压窄板屈曲应不先于板的屈服，就可以有效控制 间隙a范围内板的屈曲，并要求板段满足acr不小于f、，简隙α 的上限值可取为 17t·k。

图3混凝盖板与框架缝

He一钢板剪力墙的净高度；Gp一弹塑性层间位移角限值

△一混凝土盖板与周边框架之间应预留间隙下限值

6.3.2在防屈曲钢板剪力墙的设计中，连接螺栓的最大间距以 及混凝土盖板最小厚度是两个重要参数。这两个参数相互影响， 共同决定防屈曲钢板剪力墙的承载性能。本条取100作为螺栓中 心间距与钢板厚度比值的限值，主要依据清华大学的研究及美国 规范AISC341有关工学形钢梁腹板在剪切荷载作用下防止产生 局部屈曲的限值。 6.3.3对混凝土盖板的厚度要求是通过对约束刚度比㎡c进行限 制来实现的，该参数的物理意义是混凝土盖板的剪切屈曲荷载与

制来实现的，该参数的物理意义是混凝土盖板的剪切屈曲荷载！

内嵌钢板剪切屈服荷载的比值。清华大学的分析表明：在螺栓最 大间距满足本条规定的情况下，混凝土盖板的最小厚度主要由内 嵌钢板的高厚比决定，据此给出了混凝土盖板临界约束刚度的计 算公式。只有螺栓间距与混凝土盖板厚度同时满足要求，混凝土 盖板才能有效限制钢板的平面外屈曲变形，从而提高钢板剪力墙 的耗能能力。

6.3.5防屈曲钢板剪力墙

格发特回工发家发股强发生， 用在混凝土盖板四周设置直径不应小于10mm的2根周边钢 措施

6.3.6考虑到在实际应用中，尺寸较大（大三

凝土盖板不便运输与施工：故本条允许对混凝土盖板进行 但应考虑由此带来的不利影响如刚度、强度等。

范围为30～200。 7.1.3限制最小厚度是为了保证施工过程中钢板的稳定性能及 栓钉的可焊性。限制最大厚度是为了保证钢板的焊接性能及塑性 变形能力。现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3规定的最小厚度为10mm，最大厚度为墙厚的1/15。美国规范 AISC341规定的最小厚度为9.5mm。此处不规定最大厚度，最 大厚度可参考本规程第7.1.2条。 7.1.4日本规范中关于连接件间距与外包钢板厚度的比值（距 厚比）的限值约为39。清华大学完成的试验中，距厚比为25 33、50的试件发生钢板局部屈曲时的位移角范围分别为1/94~ 1/82、1/86～~1/85、1/121~1/104。为满足位移角1/80时（与 大震位移角一致）墙体钢板不发生局部屈曲的目标，可将距厚比 限值取为40。 7.1.5当T形加劲肋具有足够刚度时，相邻加劲肋之间钢板的 约束条件与矩形钢管混凝土中单片钢板的约束条件相似，因此加 劲肋的间距与外包钢板厚度比值的限值可参照矩形钢管混凝士的 宽厚比限值

范围为30～200。 7.1.3限制最小厚度是为了保证施工过程中钢板的稳定性能 全钉的可焊性。限制最大厚度是为了保证钢板的焊接性能及塑性 变形能力。现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JG 3规定的最小厚度为10mm，最大厚度为墙厚的1/15。美国规款 AISC341规定的最小厚度为9.5mm。此处不规定最大厚度，最 大厚度可参考本规程第7.1.2条

厚比）的限值约为39。清华大学完成的试验中，距厚比为25 33、50的试件发生钢板局部屈曲时的位移角范围分别为1/94~ 1/82、1/86～1/85、1/121~1/104。为满足位移角1/80时（三 大震位移角一致）墙体钢板不发生局部屈曲的目标，可将距厚 限值取为40。

7.1.5当T形加劲肋具有足够刚度时，相邻加劲肋之间

药束条件与矩形钢管混凝土中单片钢板的药束条件相似，因此力 劲肋的间距与外包钢板厚度比值的限值可参照矩形钢管混凝士的 宽厚比限值

7.1.6参考现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011，宜

7.1.7本条均采用弹性刚度。国外规范多采用考虑一定非线性 的有效刚度，如增加0.85的折减系数

的有效刚度，如增加0.85的折减系数

有效刚度，如增加0.85的折减系

7.2.3目前对钢管混凝土构件中混凝土对抗剪贡献的研究还不

计规范》GB50011，但这里轴压比的计算中包含了钢板的贡献， 因此相比钢筋混凝土剪力墙，轴压比限值放松了。

整体，防止两者相互分离。在压应力作用下，钢板具有向外发生

局部屈曲的趋势，从而使栓钉和对拉螺栓承担拉力，该拉力与栓 钉作用范围内钢板的压应力的合力呈正相关。日本规范中系数 αst的范围为0.02～0.03，本条为简化计算将该系数定为0.03。 7.2.6栓钉受拉承载力计算参考美国规范《BrildingCodeRe quirements for Structural Concrete and Commentary》 ACI318.

7.3.1栓钉的直径与钢板厚度的比值过天，栓钉焊接会影响 板性能。栓钉应具有足够的长度，以防止栓钉被拔出而影响防 钢板屈曲的能力。

7.3.2为防止钢板的局部屈曲，加劲肋应具有足够的刚月

7.3.3本条参考了现行国家标准《建筑抗震设计

50011关于一、二、三级抗震的分布钢筋要求。由于外侧钢板对 内填混凝土有较强的约束作用，当墙体厚度较小时，可以不设钢 膀网片。现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JG3 对内置钢板混凝土组合剪力墙的规定为：分布钢筋的配筋率不宜 小于0.4%，间距不宜大于200mm，且应与钢板可靠连接

3.1.1通过对竖缝的合理设计，在常遇地震及风荷载作用时， 开缝钢板剪力墙可为结构提供部分抗侧刚度；而在结构遭遇罕遇 地震作用时，墙肢缝端部分会形成塑性铰来耗能，缝端进入塑性 也使墙板的抗侧刚度逐渐降低，从而减弱地震对建筑物的进一步 破坏作用。因此开缝钢板剪力墙适宜用于中、高烈度区的 建筑。 竖缝的开设对钢板剪力墙的刚度削弱较大，因此从经济角度 出发，建议使用在已其有较高刚度的钢框架或组合框架中，不仪 可补充框架结构刚度的不足，而且还可大大增强结构的延性和耗 能能力。

8.1.2开缝钢板剪力墙的布置比较灵活，仅与框架梁连接

竖向可不连续或者错位布置，有利于建筑中门窗洞口的开设，可 满足丰富建筑立面的需要

8.1.3一方面，开缝钢板剪力墙不与框架柱而仅与框架梁通过 累栓连接，螺栓一般在主体结构施工完成后再予拧紧，从而使钢 板剪力墙在实际使用中仅承受少量装修荷载和活荷载；另一方 面，根据宝钢与同济大学的试验研究，开缝钢板剪力墙具有较大 的竖向荷载承受能力，完全可以承受18层建筑所累积的装修荷 载和活荷载

8.1.4本条从钢板剪力墙布置数量方面出发，保证带竖缝

剪力墙的塑性发展先于框架柱，从而起到耗能构件的作

8.1.5本条为防止与剪力墙相连的梁因剪力墙倾覆力矩传

部横向力导致强度不足。由于结构设计中开缝钢板剪力墙用简 模型替代，因此所获得的与钢板剪力墙相连框架梁的内力设计

值并未考虑开缝钢板剪力墙倾覆力矩的影响，故本条对钢梁内力 设计值予以放天，还应考虑框架柱的刚度与框架梁相匹配，以保 证实现“强柱弱梁”

8.2承载力与刚度计算

8.2.1开缝钢板剪力墙柱状部包括缝间小柱和墙板两侧边缘处 小柱。 8.2.3本条系在日本学者所建议的刚度公式基础上，经宝钢和 右限兰分析检验兰坦出的

8.3.5采用高强度螺栓连接，便于作为耗能构件的带竖缝钢板 剪力墙在大地震后更换。但是必须有效防止螺栓在风荷载和小震 作用下发生滑移，产生噪声。本条根据同济大学和宝钢合作进行 的足尺试验结果提出了对高强度螺栓配置的计算要求，其中V 为板上倾覆力矩M1所引起的螺栓竖向剪力，各螺栓分担的剪力 与螺栓群形心距离成正比，如图4所示为高强度螺栓单排布置时 的竖向剪力分布图，其中V，可按式（11）计算。墙板一边螺栓 孔采取竖向长圆孔，主要是为了消除加工和安装带来的误差，并 且在终拧前消化竖向荷载弓起的钢板剪力墙竖向位移

式中：V一 板上倾覆力矩M所引起的螺栓竖向剪力（N）； 第i列螺栓离中和轴的距离（mm），中和轴即为螺 栓群形心轴；

9.1.2在能否承受竖向荷载及比例上，各类钢板剪力墙有所不 同，在连接及节点设计时需特别注意。 9.1.4参考现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017中的相 关规定，鱼尾板连接工程实践中应用较多。当采用双鱼尾板时： 鱼尾板总厚度应大于钢板厚度。 9.1.6不同形式的钢板剪力墙，承受竖向荷载的比例不同，对 连接时间的要求也不尽相同，需在设计文件中明确。如安装单位 拟调整时，必须征得设计单位同意。

9.2钢板剪力墙与边缘构件螺栓连接

9.2.2采用非加劲薄钢板剪力墙，通常利用钢板屈曲后强度 在钢板剪力墙内形成拉力带，采用螺栓连接时易逐个失效，

.4.1对洞口的设置，作如下说

1设计中需要根据洞口的数量、分布、洞口尺寸对墙整体 测度的影响，考虑是否需要在整体计算中予以反映。当洞口大于 700mm时，对钢板剪力墙的整体刚度影响宜在计算中予以反映。 桐口补强可采用洞边设加劲肋、贴焊钢板或其他措施。当出 现多个不大于300mm的密集洞口时，宜采取补强措施。 2非加劲钢板剪力墙的拉力带形成是发挥屈曲后承载力的关键 9.4.2条文中建议的底脚方式可用于钢板剪力墙受压或受较小 拉力时。当钢板剪力墙设计工况出现很大拉力时，需专门设计抗 拉的底脚。

10.1.1根据钢板剪力墙的受力特性，规定了不同类型的钢板剪 力墙耐火极限要求。钢板剪力墙主要作用是抗侧力，当不承受竖 向荷载时，耐火极限可按梁的要求。当设计中钢板剪力墙承受了 坚向荷载，耐火极限要求可按柱的要求。 10.1.2外包不燃材料防火保护措施主要有：浇筑混凝土或砌筑 砌体、采用轻质防火厚板包敷、复合保护（在紧贴钢板用防火涂 料或柔性毡状材料，用钢丝网将其固定于钢板表面，外面用防火 薄板封闭）等。 10.1.3防火保护材料的性能要求主要为：防火保护材料的等效 热传导系数或防火保护层的等效热阻、防火保护层的厚度、防火 保护的构造、防火保护材料的使用年限等。当工程实际使用的防 火保护方法或保护材料与设计文件不一致时，应由设计单位确认 并出具修改文件。 10.1.7支撑构件应为不燃体，在高温下应仍能保持一定的强 度，保证防火结构的稳定和完整。

10.1.7支撑构件应为不燃体，在高温下应仍能保持一定

10.2.2表面处理质量对涂层质量具有重要影响，是涂层过早破 环的主要影响因素，对金属热喷涂层和其他防腐蚀覆盖层与基体 的结合力也有极其重要的作用。因此，规定在涂装之前应进行表 面处理。粗糙度的增加可加大金属表面积，提高涂膜的附看力， 日如果过大，当涂料厚度不足时，轮廓峰顶处常会成为早期腐蚀 的起点。现行国家标准《钢结构工程施工规范》GB50755中规 定了各底涂层对应的表面粗糙度：热喷锌/铝为60um～100um，

无机富锌为50μm～80μm，环氧富锌为30μm～75μm，不便喷砂 部位为30μm75μm。

部位为30um~75μm。 10.2.5金属热喷涂主要有喷锌和喷铝两种，作为钢板的底层 具有很好的耐腐蚀性。在大气环境中喷铝层和喷锌层是最长效自 保护系统的首要选择

部位为30μm～75μm 10.2.5金属热喷涂主要有喷锌和喷铝两种，作为钢板的底层， 具有很好的耐腐蚀性。在大气环境中喷铝层和喷锌层是最长效的 保护系统的首要选择。 10.2.6焊缝及焊接热影响区是防腐蚀保护的薄弱环节之一，为 保证防腐的质量，在焊缝两侧先预留出一定宽度，在工厂制作时 暂不涂装或涂刷不影响焊接性能的车间底漆。 10.2.7钢板的锈蚀与所处环境关联较大，潮湿环境会极大地促 使锈蚀的发生，无其是湿度反复变化的条件下影响更大。宜采用 通风、降湿等措施，保持使用环境常态为湿度较小状态，以减少 钢板的锈蚀。防腐蚀设计年限通常低于建筑物设计年限，对于维 修较困难的部位，也应加强防护

保证防腐的质量，在焊缝两侧先预留出一定宽度，在工厂制作日 暂不涂装或涂刷不影响焊接性能的车间底漆，

使锈蚀的发生，尤其是湿度反复变化的条件下影响更大。宜采用 通风、降湿等措施，保持使用环境常态为湿度较小状态，以减少 钢板的锈蚀。防腐蚀设计年限通常低于建筑物设计年限，对于维 修较困难的部位，也应加强防护

11.1.2工艺文件编制的依据主要有：工程设计图纸及根据设计 图纸而绘制的施工详图；图纸设计总说明和相关技术文件；图纸 和合同中规定的国家标准、技术规范和相关技术条件。

11.2.1竖缝切割易弓起应力集中、初始缺陷等不利影响，尤其 是在小柱的端头部位。故本条要求切割起始位置位于缝高一半 处，且缝端部应圆弧过渡。

11.2.6分段后的钢板剪力墙墙单元一般设有暗柱、暗梁，

成部分需进行组装焊接。 1组装前应对钢板剪力墙墙身布置的栓钉、钢筋连接器进 行划线，栓钉、钢筋连接器划线必须用不同颜色的油漆记号笔 钢印号表达清楚。钢板剪力墙单元组装的尺寸偏差，应控制在工 艺文件和本规程第12章所要求的组装偏差允许范围内。 2组装用的平台和胎架应符合构件装配的精度要求，具有 足够的强度和刚度，经验收合格后方可使用。 3组装焊接钢板剪力墙应预放焊接收缩量，并对各部件进 行合理的焊接收缩分配，宜进行工艺性试验确定焊接收缩量。组 装焊接应在钢构件拼装检验合格后进行。 4将钢板剪力墙单元细分为钢板、暗柱、钢筋连接板等分 别组装、焊接、矫正合格后，进行总装焊接。 11.2.9在水平推力作用下，钢板剪力墙的薄弱部位出现在角 部，试验表明，角部连接处会出现撕裂，角部破坏会影响钢板剪 力墙的整体承载力。为了克服角部应力集中，防止角部撕裂，可

采用钢板角部设置成圆角或倒角的构造措施。

11.3.1钢板剪力墙主要为抗侧向力构件，竖向承载力较小，安 装时间和顺序应满足设计文件的要求。本规程第4～8章分别对 各种类型钢板剪力墙的受力情况进行了规定。对于仅承担水平剪 力DBJ／T15-167-2019 生活垃圾卫生填埋场库区施工验收技术规范，不承担竖向压力的钢板剪力墙，常用的施工方法是待主体结 构封顶或大部分竖向荷载施加完毕后，再固定钢板剪力墙。如果 钢板剪力墙与主体结构同步安装，则必须考虑后期施工对钢板剪 力墙受力性能带来的不利影响。本规程采用钢板剪力墙与主体结 构后固定法施工，即先作临时固定，对高强度螺栓和不影响竖向 荷载的焊缝进行施工、焊接，待主体结构封顶或大部分竖向荷载 施加完毕后，再进行钢板剪力墙的最后固定焊接工作。对于既承 担水平剪力又承担竖向压力的钢板剪力墙，可与主体结构同时 施工。 11.3.2对加劲钢板剪力墙和钢板组合剪力墙，在组装成剪力墙 单元时，易形成封闭或半封闭腔体，在剪力墙单元进场后，为避 免内部锈蚀，应及时清理内部积水和污物。 11.3.3钢板剪力墙安装时应考虑对称性，合理划分施工区域， 平面吊装顺序按中心单元向四周单元的顺序进行，控制安装尺 寸，防正安装误差积累，同时保证钢板剪力墙的整体稳定性， 11.3.4首单元钢板剪力墙安装时，可拉设双向缆风绳进行临时 固定，缆风绳沿墙体方向成对布设，缆风绳上端直接与剪力墙吊 装耳板连接，下端可设置倒链与预理地锚相连。 为保证就位的钢板剪力墙的稳定性，在各单元之间拉设临时 支撑：板间临时支撑分为角撑和对撑。支撑加设主要综合考愿钢 板剪力墙受力特点、结构形式及与士建施工的位置关系等因素灵 活布置。 为了减小钢板剪力墙在焊接过程中的收缩变形，钢板剪力墙 待焊接完成并在

为保证就位的钢板剪力墙的稳定性，在各单元之间拉设临时 支撑；板间临时支撑分为角撑和对撑。支撑加设主要综合考钢 板剪力墙受力特点、结构形式及与士建施工的位置关系等因素灵 活布置。 为了减小钢板剪力墙在焊接过程中的收缩变形，钢板剪力墙 在焊接前需要在焊缝两侧设置临时连接板固定，待焊接完成并在

焊缝冷却至环境温度后将连接板割除。安装临时连接板根据现场 焊接形式与临时连接位置灵活布置，但要确保临时连接的可靠 性。横焊缝临时连接板宜布设在钢板剪力墙暗柱处，每片钢板剪 力墙至少布置两道。立焊缝临时连接板宜布设在钢板剪力墙上下 两端，并留出足够的操作空间。 11.3.6对栓焊连接的钢板剪力墙，当高强度螺栓紧固完成后， 对该片剪力墙进行测量，根据测量的偏差值大小及偏差方向，进 行局部尺寸调整，再确定焊接顺序及焊接方向。 11.3.7焊接顺序遵循以下要求：先焊接收缩量大的焊缝；同类 焊缝对称、同时、同向焊接；为减少焊接变形，原则上单块剪力 墙相邻两个接头不要同时开焊，先焊接一端焊缝，同时对另一端 焊缝临时固定，待焊缝冷却到常温后，再进行另一端的焊接；先 焊钢板之间的纵向焊缝，再焊与钢柱连接的焊缝

12.2.1根据项目实施的工程经验，综合考虑含钢板剪力墙项目 实施中钢板剪力墙构件外形尺寸的质量指标对工程质量的影响程 度，将钢板剪力墙构件整体尺寸控制设定为主控项目。 12.2.2钢板剪力墙在安装过程中，应控制单层剪力墙的垂直 度、轴线偏差及上下两层钢板剪力墙同轴线位置的垂直度。

12.3.1由于钢板剪力墙尺寸较大，容易超出钢板的车

2.3.1由于钢板剪力墙尺寸较天，容易超出钢板的轧制宽度 因此增加了钢板拼接的要求，如表1所示。

表1钢板剪力墙拼接充许偏差

12.3.2根据项目实施的工程经验，综合考虑含钢板剪力墙项目

实施中板件的局部尺寸的偏差和构件外形尺寸对工程质量的影响 望度小的偏差GB/T 41066.3-2022 石油天然气钻采设备 海洋石油半潜式钻井平台 第3部分：操作和检验，设定为一般项目。