标准规范下载简介
JGJT405-2017 预应力混凝土异型预制桩技术规程.pdf1.0.1规定了本规程编制的目的。 预应力混凝土异型预制桩是预制成型的变截面桩结构，异型 桩能够与土层更好地结合，充分发挥桩身与土体接触形成的侧摩 阻力来提高桩的整体承载能力，桩身材料用量和建筑成本能得到 明显降低，桩身和连接部位的防腐性能得到提升。 预应力混凝土异型预制桩主要包括异型管桩、异型方桩、六 角桩、八角桩、T型桩、扩头桩等。为使预应力混凝土异型预制 桩的应用规范化，制定本规程
1.0.1规定了本规程编制的目自
2.1.2异型管桩分为不带纵向肋和带纵向肋（图1和图2)
CJ／T 135-2018 园林绿化球根花卉种球2.1.2异型管桩分为不带纵向肋和带纵向肋（图1和图2)
图2异型管桩（带纵向肋）
2.1.3异型方桩分为空心异型方桩和实心异型方桩（图3和图4）。
2.1.3异型方桩分为空心异型方桩和实心异型方桩（图3和图4）。
2.1.4六角桩分为空心六角桩和实心六角桩（图5和图
1.4六角桩分为空心六角桩和实心六角桩（图5和图6）
2.1.6T型桩为实心异型桩（图9）
2.1.6T型桩为实心异型桩（
2.1.7扩头桩为异型桩一种（图10)。
2.1.8异型复合桩是通过十喷水泥或直接喷射水泥砂浆至土体 中，经过多轴正反转叶片的钻机（带有喷浆口）将土体与水泥浆 搅拌均匀后插入异型桩形成的复合桩
3.0.3异型桩应用时应详细了解场地工程地质和水文地质条件， 掌握土的工程性质，特别是穿越土层和桩端土的类别与性质，结 合工程经验，进行计算分析。由于岩土工程分析中计算条件的不 确定性、信息的不完全性、计算方法的局限性和各种假想边界条 生的不确定性，很难十分准确计算出地基基础的承载力、沉降 量、稳定性等指标，需要工程师在计算分析结果和工程经验类比 的基础上综合判断。异型桩设计应在充分了解功能要求、荷载的 性质与大小和掌握必要资料的基础上，先定性分析，再定量分 析，从技术方法的适宜性和有效性、施工的可操作性、质量的可 控制性、防腐性能指标提高以及经济性等多方面进行论证，通过 比较分析，逐步完善设计与施工方案。 3.0.5场地的适宜性方面应重点评价：桩基稳定性、场地均匀 生、承载力特性（即岩土参数）、沉桩可能性、沉桩方式以及异 型桩对场地环境条件的限制性要求
4.1.5本条对端板的材质、构造、制作工艺及要求提
2.2增加了350mm、450mm、550mm、650mm等规格的异 管桩，丰富了品种，满足工程需要。
4.3.3异型方桩的型号分为A型、AB型、B型和C
3.3异型方桩的型号分为A型、AB型、B型和C型四种，
3.3异型方桩的型号分为A型、AB型、B型和C型四种， 要是按现行行业标准《预应力混凝土空心方桩》JG197按有 预压应力值来区分的，并增加了C型桩的规定。
4.4.2纵向不等截面的异型桩，其回凸面能分段承担各段桩身 与水泥土桩的剪切力，增强了桩身摩擦力，因而彻底解决了复合 桩中普通圆形或方形预制桩在承载力较大时，水泥土桩收缩，芯 桩由于无凹凸而出现与水泥土桩粘结面脱离，抗压、抗拨承载力 降低的现象。所以异型复合桩充分发挥了复合桩的优势，克服了 普通预应力桩与水泥土粘结不牢的缺陷
其他异型桩本规程中主要是指六角桩、八角桩、T型桩和扩 桩等。随着技术的发展和市场需求，将不断有新的异型桩 现
术规范》JGJ94的相关规定确定，异型复合桩的最小中心距是 根据现行行业规程《水泥土复合管桩基础技术规程》JGJ/T330 的相关规定确定。
5.1.8桩端进入较坚硬、较密实的土层，是提高单桩承载 征值、减少沉降的重要手段
照异型复合桩外芯最小截面处直径或边长计算，长径比要求 直接打、压入式异型桩要求严格，摩擦型桩长径比不宜大于 端承型桩长径比不宜大于70
5.1.12锤击法或静压法施工异型桩一般不宜用于含孤石或障碍 物较多且不易清除的土层，也不宜用于桩端以上存在难以穿透的 坚硬黏性土、密实的砂土、碎石土层的场地。异型桩存在挤土效 应，当桩基施工可能影响邻近建筑物、地下管线的正常使用和安 全时，也不宜采用锤击法或静压法施工。常年地下水位偏低地 区、常年缺水干旱地区锤击法或静压法施工异型桩可能会导致异 型桩与体不能紧密接触，承载力得不到发挥。 采用种植法可解决以上问题，但异型复合桩用于塑性指数大 于25的黏性土时应通过试验确定其适用性。异型桩也可配合弓 孔辅助法沉桩，引孔法是减轻挤土效应一种常用的有效方法，也 可以采用引孔法穿越上部坚硬夹层，使桩长符合设计要求。
5.2.3当异型桩纵向不变截面时，异型桩在竖向荷载
2.3当异型桩纵向不变截面时，异型桩在竖向荷载作用下的
艮承载力Quk，将151个试桩的极限承载力实测值Quk与计算值 Ruk比较，n=Quk/Quk，将统计得到的n按0.1分位与其频数之 可的关系，Q/Qu平均值及均方差S，分别表示于图12中
图12异型桩极限承载力计算/实测频数分布
面影响系数β较竖向抗压侧阻力截面影响系数β大，由于数 少，此处偏于安全取与竖向抗压侧阻力截面影响系数相同数值
少，此处隔一 截面影响系数相问数值。 5.2.6对纵向变截面异型桩，桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻 力时，由于桩身凹凸桩侧负摩阻力会增大，设计时可参考本规程 第5.2.3条乘以竖向抗压侧阻力截面影响系数β。以考虑其不利 影响，
5.2.8桩身结构强度验算不同于一般的轴心受压构件的强
强调在桩基施工中应根据各专项标准的要求严格施工、加强现场 管理和监理。对于采用种植法或中掘法施工的异型桩，桩身完整 性受施工因素的影响较小，将山提高至0.85。 5.2.10异型桩截面尺寸变化，其桩身受弯、受剪性能计算应 取最不利截面处，因此应取其最小截面处。
强调在桩基施工中应根据各专项标准的要求严格施工、 管理和监理。对于采用种植法或中掘法施工的异型桩， 性受施工因素的影响较小，将出提高至0.85。
.2.10异型桩截面尺寸变化，其桩身受弯、受剪性能计算应 最不利截面处，因此应取其最小截面处。
5.3.1本条在估算异型复合桩的承载力时，考虑了四种可能破 坏模式，即内芯桩与外芯之间接触面的破坏、外芯水泥土冲切破 坏、桩周土的破坏以及桩身材料受压破坏。 本条提供的外芯侧阻力调整系数、端阻力调整系数按现行行 业标准《劲性复合桩技术规程》JGJ/T327取值。 当内芯预制桩为异型桩时，内芯与外芯之间除存在侧阻力 外，还存在表面凹凸处外芯对内芯桩的端阻力，由于外芯材质相 对较均匀，端阻力可取一定值，计算时可计人其有利作用 外芯水泥土对内芯异型桩的端阻力垂直于凹凸面，因此当凹凸 面为斜面时，内芯异型桩在竖向力作用下在凹凸面处对外芯水泥士 产生局部水平推力，水平力可能造成外芯水泥土冲切破坏（图13)。
图13外芯水泥士冲切破坏示意
端阻力对外芯水泥土形成的总水平力为：
Vh = gg sindAst /cos = gAst tand
按照现行国家规范《混凝土结构设计规范》GB50010外芯 水泥土冲切锥体所能承受的最大冲切力为：
水泥土发生冲切破坏的临界条件
V。=0.7Bhftbmho bm = up+U ho = ti V。= 0. 7ft(up+U)t
V。= Vh aAst tan = 0. 7ft(up +U)t gs = 1. 4 ftcoto
此时，异型复合桩所能承受的竖向极限承载力标准值为
kl+uZqskl+qpkAs+1.4ns
5.3.4本条规定了异型复合桩单桩竖向抗拨极限承载力标
5.4.1、5.4.2预应力混凝土空心异型桩顶部填芯混凝土是桩基 础设计与施工的重要环节。桩顶与承台连接部位，受力较大且较 复杂，采用端板焊接连接时锚固钢筋和预应力钢筋难以对齐锚入 承台，需要另行设置插筋连接，本规程推荐机械连接可保证预应 力钢筋有效锚入承台，为了工程安全，此处仍规定需要填芯插筋 连接，增强桩顶抗弯、抗剪能力。 填芯混凝土应采用掺膨胀剂的补偿收缩混凝土浇筑密实，以 提高填芯部分与桩身的整体性。关于补偿收缩混凝土的具体要
求，应按照现行国家标准《混凝土外加剂应用技术规范》GB 50119的规定执行。 5.4.7对于腐蚀环境中的桩，应采取有效的防腐蚀措施以确保 桩基的耐久性。桩连接部位的防腐性能尤其重要，为保证工程质 量此处规定了接头位置的防腐性能要求。在弱腐蚀、中腐蚀的环 境中，可采用异型桩，但桩身钢筋的内外保护层厚度均不应小于 40mm，钢筋直径不应小于9.0mm，桩尖宜采用封口型，桩底宜 采用C30填充，用膨胀混凝土封底，高度为1.5m～2.0m。
6.1.2异型桩基础施工前，应具备的文件和资料一般包括： 1 经审查批准的施工图设计文件； 2拟建场地的工程地质、水文地质资料； 3拟建场地周边相邻区域建（构）筑物、道路和地下各类 管线、地下构筑物和架空线路等有关的调查资料； 4现场的试桩资料或附近类似桩基工程的经验资料； 5异型桩的产品合格证和说明书； 6沉桩机械控制系统合格证书、生产厂家设备与部件的产 品说明书、桩机相关技术参数等，
6.2桩起吊、运输和堆放
6.2.1桩起吊可采用专用吊钩钩住桩两端内壁进行水平起吊， 吊绳与桩夹角应大于45°（图14）。
3.5接桩时，为施工准确便捷，下节桩施工桩长高出自然地 的高度与人的操作高度相当为宜。
6.4.6采用整体式施工机械时，可采用多轴钻杆（图15)。
6.4.6采用整体式施工机械时，
图15整体式施工机械
一正钻转杆；2一反钻转杆
施工工艺确定一般应考下列因素： 1根据施工图定位放线，填写放线记录，并经复核确认后 施工机具就位、桩机调平中心点对准钻头误差控制在10mm； 2制备水泥浆； 3调整钻头转速以及混合材料用量，搅拌钻杆提升速度应 按工程成桩质量要求确定； 4通过转杆叶片和高压注喷气体将土体打碎，并采用高压 喷射水泥浆和化工材料，通过高压泵均匀地喷射搅拌在土中，形 成水泥土桩； 5钻机驱动速度应根据设计要求和水泥土桩外形尺寸调整； 6下、上宜各一次喷浆成型，复搅复喷应根据地质和实际
情况确定； 7关闭高喷搅拌、注浆泵设备后，应及时采取水或气冲清 除管道内的水泥浆等； 8采用整体式施工机械时，在施工完成拌合桩后，异型桩 应再次定位；采用组合式施工机械时，首先移走水泥土桩施工机 具，然后异型桩施工机具就位并定位调直，再次放线定位桩中心 位，误差控制在10mm以内： 9在水泥土初凝前，必须完成异型桩的种植，异型桩沉桩 接桩、送桩杆均应采用带有振动器的装置； 10桩机移位，进行下一根桩施工。 11异型复合桩采用植入法施工，与采用锤击法、静压法施 工相比，植入法施工速率对桩身应力影响很小，所以不宜对异型 复合桩施工速率、日打桩量、时间进行限制。 6.4.7搅拌墙钻进搅拌施工宜采用跳槽复搅式连接方法。施工 时先施工第1单元，然后施工第2单元。第3单元的A轴及C 轴分别插入到第1单元的C轴孔及第2单元的A轴孔中，完成 套接施工。依次类推，施工第4单元和套接的第5单元，形成连 续墙，如图16（a）所示；当施工场地受限制时可采用单侧挤压 式连接方式，如墙体转角处或施工间断的情况下，施工顺序如图 16（b）所示，先施工第1单元，第2单元的A轴插入第1单元 的C轴中，边孔套接施工，依次类推，施工完成水泥土种植围 护桩的搅拌墙体。 水泥搅拌桩在下沉和提升过程中均应注入水泥浆，喷浆下沉
图16水泥土搅拌墙施工顺序
速度应为0.5m/min～1.0m/min，提升速度应为1.0m/min～~ 2.0m/min，桩底部分适当持续搅拌注浆，做到匀速下沉和提升， 使水泥士和原地基土充分搅拌。 水泥土搅拌桩施工完毕后，吊机应立即就位，准备吊放异型 桩。异型桩插入宜在搅拌桩施工结束后9h～12h内进行，插入 前应检查其规格型号、长度、垂直度等，以满足设计要求。异型 桩插人应采用牢固的定位导向架，先固定插入异型桩的平面位 置，然后起吊异型桩，将异型桩底部中心对正桩位中心并沿定位 导向架徐徐垂直插人水泥土搅拌桩体内。必要时可采用经纬仪校 核异型桩插入时的垂直度，异型桩插入到位后用悬挂物件控制异 型桩顶标高。异型桩插人宜依靠自重插入，也可借助带有液压钳 的振动锤等辅助手段下沉到位，严禁采用多次重复起吊异型桩并 松钩下落的插入方法。 由于水泥浆液的定量注入搅拌和异型桩插入，一部分水泥土 被置换出沟槽，采用挖土机将沟槽内的水泥土清理，保持沟槽沿 边的整洁，确保桩体硬化成型和下道工序的继续。被清理的水泥 土将在24h后开始硬化，随日后基坑开挖一起运出场地
6.5施工安全和环境保护
.5.2应因地制宜地制定现场环境保护措施《国家电网公司输变电工程通用设计 110(66)～750kV变电站分册110kV变电站A3方案》2011，达到降低噪声、 方止扬尘和废水处理等目的
7.1.2现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202和现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106规 定应对桩身完整性进行检验。桩身质量与基桩承载力密切相关： 桩身质量会严重影响基桩承载力。桩身质量检测抽样率较高，费 用较低，通过检测可减少桩基安全隐患，并可为判定基桩承载力 提供参考。
7.2.1异型桩在吊运过程中，可能发生损坏。因此施工前，必 须进行逐节检查，检查方法主要采用目测、丈量等方法。检查中 持别注意桩身是否产生微小裂缝，对受损异型桩一概不准使用。 列出工地用桩所作检查和检测的内容，便于施工单位自检，监 理、质监、业主等单位检查验收
7.3.1列出沉桩过程中工程质量检测的主要内容，供施工单位 自检，监理、业主、质监、设计等单位检查和检测。 7.3.2放线定位和桩位标记保护工作很重要，不注意也会造成 工程桩的质量事故，尤其是桩位的偏差值。借鉴江苏省应用空心 方桩的经验，对于大承台群桩基础，宜先打承台内的桩，承台四 周边缘的桩位待承台内其他桩全部打完后再重新测定，这样施打 后的基桩，整个群桩基础的外围形状不变，承台模板和混凝土施 工既方便文节约材料。
7.3.3第一节桩垂直度的控制直接影响到整根桩的垂
此对底桩垂直度控制要严格一些，不得大于0.5%。送桩以后桩 身垂直度偏差不易测量，故在送桩前进行测量。一般情况下，送 桩前后的桩身垂直度不会有大的变化GB／T 50105-2010 建筑结构制图标准，但在基坑内的基桩，有时 由于基坑土方开挖不当会引起桩身倾斜，故在基坑土方开挖后 需再次测量桩身垂直度
7.4.3异型复合桩中芯桩采用种植法施工，一般依靠自重即可 自行沉桩，桩身质量没有损伤，桩身完整性能满足设计承载要求 所以不需要检测；据多项工程经验总结，采用低应变等方法检测 异型复合桩桩身质量时，因异型桩与水泥土桩直径变化，检测结 果不可靠。