标准规范下载简介

01.岩土工程勘察规范 GB 50021-2001（2009版）.pdf

单腔式、三腔式所得结果无明显差别。 10.7.2旁压试验点的布置，应在了解地层部面的基础上进行 最好先做静力触探或动力触探或标准贯人试验，以便能合理地在 有代表性的位置上布置试验。布置时要保证旁压器的量测腔在同 一土层内。根据实践经验，旁压试验的影响范围，水平向约为 60cm，上下方向约为40cm。为避免相邻试验点应力影响范围重 叠，建议试验点的垂直间距至少为1m。 10.7.3对旁压试验的主要技术要求说明如下： 1成孔质量是预钻式旁压试验成败的关键，成孔质量差 会使旁压曲线反常失真，无法应用。为保证成孔质量，要注意： 1）孔壁垂直、光滑、呈规圆形，尽可能减少对孔壁的 扰动； 2）软弱土层（易发生缩孔、孔）用泥浆护壁； 3）钻孔孔径应略大于旁压器外径，~般宜大2～8mm。 2加何等级的选择是重要的技术题，一般可根据土的临 塑压力或极限压力而定，不同土类的加荷等级，可按表10.1 选用。

表10.1旁压试验加荷等级表

3关于加荷速率，目前国内有“快速法”和“慢速法”两 种。国内一些单位的对比试验表明，两种不同加荷速率对临塑压

GB／T50455-2020 地下水封石洞油库设计标准及条文说明Em = 2(1 +μ)(v. + V+V) AV

式中.E 旁压模量（kPa); 泊松比； 旁压器量测腔初始固有体积（cm）： 与初始压力Po对应的体积（cm"）： Vf 与临塑压力pf对应的体积（cm3）； △力/V 旁压曲线直线段的斜率（kPa/cm）。 国内原有用旁压系数及旁压曲线直线段计算变形模量的公式 由于采用慢速法加荷，考虑了排水固结变形。而本规范规定统使 用快速加荷法，故不再推荐旁压试验变形模量的计算公式。 对于自钻式旁压试验，仍可用式（10.10）计算旁压模量 由于自钻式旁压试验的初始条件与预钻式旁压试验不同，预钻式 旁压试验的原位侧向应力经钻孔后已释放。两种试验对土的扰动 也不相同，故两者的旁压模量并不相同，因此应说明试验所用旁 压仪类型。

10.8.1：扁铲侧胀试验（DMT）（dilatometertest），也有译为 偏板侧胀试验，系2o世纪70年代意大利SilvanoMarchetti教授 创立。扁铲侧胀试验是将带有膜片的扁铲压人土中预定深度，充 气使膜片向孔壁土中侧向扩张，根据压力与变形关系，测定土的 模量及其他有关指标。·因能比较准确地反映小应变的应力应变关 系，测试的重复性较好，引人我国后，受到岩土工程界的重视： 进行了比较深入的试验研究和工程应用，已列人铁道部《铁路工 程地质原位测试规程》2002年报批稿，美国ASTM和欧洲 EUROCODE亦已列人。经征求意见，决定列入本规范。 偏铲侧胀试验最适宜在软弱、松散士中进行，随看着土的坚硬 程度或密实程度的增加，适宜性渐差。当采用加强型薄膜片时， 也可应用于密实的砂士，参见表10.2。 10.8.2本条规定的探头规格与国际通用标准和国内生产的扁铲 则胀仪探头规格一致。要注意探头不能有明显弯曲，并应进行老 化处理。探头加工的具体技术标准由有关产品标准规定。 可用贯人能力相当的静力触探机将探头压入土中

表10.2扁铲侧胀试验在不同土类中的适用程度

注：适用性分级：A最适用；B适用；C有时适用；G不适用。

10.9现场直接剪切试验

10.9.2本条所列的各种试验布置方案，各有适用条件

图10.2中（a）、（6）、（c）剪切荷载平行于剪切面，为平推 法；（d）剪切荷载与剪切面成α角，为斜推法。（a）施加的剪

切荷载有一力臂e1存在，使剪切面的剪应力和法向应力分布不均匀。（b）使施加的法向荷载产生的偏心力矩与剪切荷载产生的力矩平衡，改善剪切面上的应力分布，使趋于均匀分布，但法向荷载的偏心矩e2较难控制，故应力分布仍可能不均匀。（c）剪切面上的应力分布是均匀的，但试验施工存在一定困难。P(c)(d)图10.2现场直剪方案布置图10.2中（d）法向荷载和斜向荷载均通过剪切面中心，α角般为15°。在试验过程中，为保持剪切面上的正应力不变，随着α值的增加，P值需相应降低，操作比较麻烦。进行混凝土与岩体的抗剪试验，常采用斜推法，进行土体、软弱面（水平或近乎水平）的抗剪试验，常采用平推法。当软弱面倾角大于其内摩擦角时，常采用楔形体（e）、，（f）方案，前者适用于剪切面上正应力较大的情况，后者则相反，图中符号P为竖向（法向）荷载；Q为剪切荷载；x、6为均布应力；t为剪应力；α为法向应力；e1、e2为偏心距；（e）、（f）为沿倾向软弱面剪切的楔形试体。10.9.3岩体试样尺寸不小于50cm×50cm，一般采用70cm×70cm的方形体，与国际标准一致。土体试样可采用圆柱体或方柱体，使试样高度不小于最小边长的0.5倍；土体试样高度则与土中的最大粒径有关。295

零，则uA与uR的增率相等，其起始点为A，剪应力T与uA曲 线上A点相应的剪应力即屈服强度； 3峰值强度和残余强度是容易确定的； 4剪胀强度相当于整个试样由于剪切带发生体积变大而发 生相对的剪应力，可根据剪应力与垂直位移曲线判定； 5岩体结构面的抗剪强度，与结构面的形状、闭合、充填 情况和荷载大小及方向等有关。 根据长江科学院的经验，对于脆性破坏岩体，可以采取比例 强度确定抗剪强度参数；而对于塑性破坏岩体，可以利用屈服强 度确定抗剪强度参数。 验算岩土体滑动稳定性，可以采取残余强度确定的抗剪强度 参数。因为在滑动面上破坏的发展是累进的，发生峰值强度破坏 后，破坏部分的强度降为残余强度

圭》（GB/T50266）附录A执行。

10.12.1激振法测试包括强迫振动和自由振动，用于测定天然 地基和人工地基的动力特性。 10.12.2具有周期性振动的机器基础，应采用强迫振动测试 由于竖尚自由振动试验，当阻尼比较大时，特别是有理深的情 况，实测的自由振动波数少，很快就衰减了。从波形上测得的固 有频率值以及由振幅计算的阻尼比，都不如强迫振动试验准确 但是，当基础固有频率较高时，强迫振动测不出共振峰值的情况 也是有的。因此，本条规定，“有条件时，宜同时采用强迫振动 和自由振动两种测试方法”，以便互相补充，互为印证。 10.12.4由于块体基础水平回转耦合振动的固有频率及在软弱 地基土的竖向振动固有频率一般均较低，因此激振设备的最低频 率规定为3～5Hz，使测出的幅频响应共振曲线能较好地满足数 据处理的需要。而桩基础的竖尚振动固有频率高，要求激振设备 的最高工作频率尽可能地高，最好能达到60Hz以上，以便能测 出桩基础的共振峰值。电磁式激振设备的工作频率范围很宽，但 扰力太小时对桩基础的竖向振动激不起来，因此规定，扰力不宜 小于600N。 为了获得地基的动力参数，应进行明置基础的测试，而理置 基础的测试是为获得埋置后对动力参数的提高效果，有了两者的 动力参数，就可进行机器基础的设计。因此本条规定“测试基础 应分别做明置和埋置两种情况的测试”。 10.12.5强迫振动测试结果经数据处理后可得到变扰力或常扰 力的幅频响应曲线。自由振动测试结果为波形图。根据幅频响应 曲线上的共振频率和共振振幅可计算动力参数，根据波形图上的 振幅和周期数计算动力参数。具体计算方法和计算公式按现行国 家标准《地基动力特性测试规范》（GB/T50269）的规定执行

11.2土的物理性质试验

11.2.1本条规定的都是最基本的试验项目，一般工程都应进 行。 11.2.2测定液限，我国通常用76g瓦氏圆锥仪，但在国际上更 通用卡氏碟式仪，敌前在我国是两种方法并用，《土工试验方 法标准》（GB/T50123一1999）也同时规定这两种方法和液塑限 联合测定法。由于测定方法的试验成果有差异，故应在试验报告 上注明。 土的比重变化幅度不大，有经验的地区可根据经验判定，误 差不大，是可行的。但在缺乏经验的地区，仍应直接测定。

11.3 土的压缩一固结试验

11.3.5除常规的沉降计算外，有的工程需建立较复杂的土的

学模型进行应力应变分析，试验方法包括： 1三轴试验，按需要采用若不同围压，使土试样分别固 结后逐级增加轴压，取得在各级围压下的轴向应力与应变关系， 供非线性弹性模型的应力应变分析用；各级围压下的试验，宜进 行1～3次回弹试验： 2当需要时，除上述试验外，还要在三轴仪上进行等向固 结试验，即保持围岩与轴压相等；逐级加荷，取得围压与体积应 变关系，计算相应的体积模量，供弹性、非线性弹性、弹塑性等 模型的应力应变分析用

11.4土的抗剪强度试验

11.4.1排水状态对三轴试验成果影响很天，不同的排水状态所 测得的c、值差别很大，故本条在这方面作了一些具体的规定 使试验时的排水状态尽量与工程实际一致。不固结不排水剪得到 的抗剪强度最小，用其进行计算结果偏于安全，但是饱和软黏土

的原始固结程度不高，而且取样等过程又难免有一定的扰动影 响，故为了不使试验结果过低，规定了在有效自重压力下进行预 固结的要求。 11.4.2虽然直剪试验存在一些明显的缺点，受力条件比较复 杂，排水条件不能控制等，但由于仪器和操作都比较简单，文有 大量实践经验，故在一定条件下仍可利用，但对其应用范围应予 限制。 无侧限抗压强度试验实际上是三轴试验的一个特例，适用于 p~0的软黏土，国际上用得较多，故在本条作了相应的规定， 但对土试样的质量等级作了严格规定。 11.4.3测滑坡带上土的残余强度，应首先考虑采用含有滑面的 土样进行滑面重合剪试验。但有时取不到这种土样，此时可用取 自滑面或滑带附近的原状土样或控制含水量和密度的重塑土样做 多次剪切。试验可用直剪仪，必要时可用环剪仪。 11.4.4本条规定的是一些非常规的特种试验，当岩土工程分析 有专门需要时才做，主要包括两大类： 1采用接近实际的固结应力比，试验方法包括K。固结不 排水（CK。U）试验，K。固结不排水测孔压（CK.U）试验和特 定应力比固结不排水（CKU）试验； 2考虑到沿可能破坏面的大主应力方向的变化，试验方法 包括平面应变压缩（PSC）试验，平面应变拉伸（PSE）试验 等。 这些试验一般用于应力状态复杂的堤坝或深挖方的稳定性分 析。

的原始固结程度不高，而且取样等过程又难免有一定的执 响，故为了不使试验结果过低，规定了在有效自重压力下送 固结的要求，

11.4.2虽然直剪试验存在一些明显的缺点，受力条件比较复

无侧限抗压强度试验实际上是三轴试验的一个特例，适用于 0的软黏土，国际上用得较多，敌在本条作了相应的规定 但对土试样的质量等级作了严格规定。

11.4.3测滑坡带上土的残余强度，应首先考虑采用含有消

样进行滑面重合剪试验。但有时取不到这种土样，此时可用取 自滑面或滑带附近的原状土样或控制含水量和密度的重塑土样估 多次剪切。试验可用直剪仪，必要时可用环剪仪

11.4.4本条规定的是一些非常规的特种试验，当岩土工科

有专门需要时才做，主要包括两大类： 1采用接近实际的固结应力比，试验方法包括K。固结不 排水（CK。U）试验，K。固结不排水测孔压（CKU）试验和特 定应力比固结不排水（CKU）试验； 2考虑到沿可能破坏环面的大主应力方向的变化，试验方法 包括平面应变压缩（PSC）试验，平面应变拉伸（PSE）试验 等。 这些试验一般用于应力状态复杂的堤坝或深挖方的稳定性分 析。

11.5土的动力性质试验

11.5.1动三轴、动单剪、共振柱是土的动力性质试验中目前比

11.5.1动三轴、动单剪、共振柱是土的动力性质试验中自前比 较常用的三种方法。其他方法或还不成熟，或仅作专门研究之 用。故不在本规范中规定。 不但士的动力参数值随动应变而变化，而且不同仪器或试验

方法有其应变值的有效范围。故在提出试验要求时，应考虑动 变的范围和仪器的适用性

变的范围和仪器的适用性 11.5.2用动三轴仪测定动弹性模量、动阻尼比及其与动应变的 关系时，在施加动荷载前，宜在模拟原位应力条件下先使土样固 结。动荷载的施加应从小应力开始，连续观测若干循环周数，然 后逐渐加大动应力。 测定既定的循环周数下轴向应力与应变关系，一般用于分析 震陷和饱和砂土的液化。

本节规定了岩土工程勘察时，对岩石试验的一般要求，具体试 验方法按现行国家标准《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266） 执行。 11.6.5由于岩石对于拉伸的抗力很小，所以岩石的抗拉强度是 岩石的重要特征之。测定岩石抗拉强度的方法很多，但比较常 用的有劈裂法和直接拉伸法。本规范推荐的是劈裂法。 11.6.6点荷载试验和声波速度试验都是间接试验方法，利用试 实注

本节规定了岩土工程勘祭时，对岩石试验的一般要求，具体试 验方法按现行国家标准《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266） 执行。

12水和土腐蚀性的评价

1关于地方经验 混凝土和钢结构腐蚀的化学和电化学原理虽已比较清楚，但 所处的水土环境复杂多变，自前还难以定量计算，只能根据影响 蚀的主要因素进行腐蚀性分级，根据分级采取措施。在研究成 果和数据积累尚不够的情况下，当地工程结构的腐蚀情况和防腐 蚀经验应予充分重视。本条中的“当有足够经验或充分资料，认 定场地的水或土对建筑材料为微腐蚀性时”，指的是有专门研究 论证，并经地方主管部门组织审查认可，或地方规范规定，并非 个别单位意见。 2关于对钢结构的腐蚀性 土对钢结构的腐蚀性，并非每项工程勘察都有这个任务，故 规定可根据任务要求进行。 钢结构在士中的腐蚀问题非常复杂，涉及因素很多，腐蚀途

径多样，任务需要时宜专门论证或研究。

径多样，任务需要时耳专门论证或研究。 12.1.2地下水位以上的构筑物，规定只取土样，不取水样，但 实际工作中应注意地下水位的季节变化幅度，当地下水位上升， 可能浸没构筑物时，仍应取水样进行水的腐蚀性测试

12. 1. 2修订说明

12.1.4【修订说明】

本规范原将腐蚀等级分为弱、中、强三个等级，弱腐蚀以下 为无腐蚀，并与《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）协调 致。该规范本次修改时认为，“无腐蚀”的提法不确切，在长 期化学、物理作用下，总是有腐蚀的，因此将“无腐蚀”改为 “微腐蚀”。并协调，水和土对材料的腐蚀等级判定由本规范规 定，防腐蚀措施由《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）规 定。为便于相关条文互相引用，本规范本次局部修订分为微、

弱、中、强4个等级，但并不意味着多了一个等级，所谓“微腐 蚀”相当于原来的无腐蚀，

12.2.1、12.2.2场地环境类型对土、水的腐蚀性影响很天，附 录G作了具体规定。.不同的环境类型主要表现为气候所形成的 卡湿交替、冻融交替、日气温变化、大气湿度等。附录G第 G.0.1条表注1中的干燥度，是说明气候十燥程度的指标。我国 干燥度大于1.5的地区有：新疆（除局部）、西藏（除东部）、甘 肃（除局部）、青海（除局部）、宁夏、内蒙（除局部）、陕西北 部、山西北部、河北北部、辽宁西部、吉林西部，其他各地基本 上小于1.5。不能确认或需干燥度的具体数据时，可向各地气象 部门查询。 在不同的环境类型中，腐蚀介质构成腐蚀的界限值是不同 的。表12.2.1和表12.2.2是根据《环境水对混凝土侵蚀性判定 方法及标准》专题研究组的研究成果编制的。专题研究组进行了 下列工作： 1调查研究了我国各地区混凝土的破坏实例，并分析了区 域水化学分布状况，及其产生的自然地理环境条件，总结了腐蚀 破坏的规律； 2在新疆為耆盆地盐渍土地区和青海红层盆地建立了野列外 试验点，进行了野外暴露试验： 3在华北地区的气候条件下，进行室内、外长期的对比暴 露试验； 4调查研究了某些国家的腐蚀性判定标准，并对我国各部 门现行标准进行了对比分析研究。 表12.2.1中的数值适用于有干湿交替和不冻区（段）水的 贫蚀性评价标准，对无十湿交替作用、冰冻区和微冻区，对土的 腐蚀性评价，尚应乘以一定的系数，这在表注中已加以说明，使 用该表时应予注意。

十湿交替是指地下水位变化和毛细水升降时，建筑材料的十 显变化情况。干湿交替和气候区与腐蚀性的关系十分密切。相同 浓度的盐类，在干旱区和湿润区，其腐蚀程度是不同的。前者可 能是强腐蚀，而后者可能是弱腐蚀或无腐蚀性。冻融交替也是影 向腐蚀的重要因素。如盐的浓度相同，在不冻区尚达不到饱和状 态，因而不会析出结晶，而在冰冻区，由于气温降低，盐分易析 出结晶，从而破坏混凝土。

12.2.2【修订说明】

本次局部修订仅对表注作了修改。注3删去了A中的“含 水量W>20%的”和B中的“含水量%>30%的”等文字。 12.2.4表12.2.4水、土对钢筋混凝土结构中的钢筋的腐蚀性 判定标准，引自前苏联《建筑物防腐蚀设计规范》（CHMII2 03—11—85)。 钢筋长期浸泡在水中，由于氧溶人较少，不易发生电化学反 应，敌钢筋不易被腐蚀，相反，处于十湿交替状态的钢筋，由于 氧溶入较多，易发生电化学反应，钢筋易被腐蚀，

12. 2. 4【修订说明】

钢结构的腐蚀性评价标准，并结合我国实际情况编制的。这些标 准有德国的DIN50929（1985）、前苏联的TOCT9.015一74 （1984年版本）和美国的ANSI/AWWAC105/A21.5一82。我国 武钢1.7m轧机工程、上海宝钢工程和前苏联设计的一些火电厂

等均由国外设计，腐蚀性评价均是按他们提供的标准进行测试和 评价的。以上两表在近几年的工程实践中，进行了多次检验，对 不同土质、环境，效果较好。

12.2.5【修订说明】

由于本规范不包含地下水对井管等管道的腐蚀，因此本次局 部修订删去了水对钢结构、钢管道的腐蚀性评价的内容。 本次局部修订对视电阻率指标作了调整。当有成熟地方经验 时，可根据视电阻率的实测值，结合地方经验确定腐蚀等级 12.2.6水、土对建筑材料腐蚀的防护，国家标准《工业建筑防 禽蚀设计规范》（GB50046）和《建筑防腐蚀工程施工及验收规 范》（GB50212）已有详细的规定。为了避免重复，本规范不再 列人“防护措施”。当水、土对建筑材料有腐蚀性时，可按上述 规范的规定，采取防护措施。

13.2地基基础的检验和监测

13.2.1天然地基的基坑（基槽）检验，是必须做的常规工作： 通常由勘察人员会同建设、设计、施工、监理以及质量监督部门 共同进行。下列情况应着重检验： 1天然地基持力层的岩性、厚度变化较大时；桩基持力层 顶面标高起伏较大时； 2基础平面范围内存在两种或两种以上不同地层时； 3基础平面范围内存在异常土质，或有坑穴、古墓、古遗 趾、古井、旧基础时； 4场地存在破碎带、岩脉以及潼废河、湖、沟、浜时； 5在雨期、冬期等不良气候条件下施工，土质可能受到影 响时。 检验时，一般首先核对基础或基槽的位置、平面尺寸和坑底 标高，是否与图纸相符。对土质地基，可用肉眼、微型贯人仪、

轻型动力触探等简易方法，检验土的密实度和均匀性，必要时可 在槽底普遍进行轻型动力触探。但坑底下埋有砂层，且承压水头 高于坑底时，应特别慎重，以免造成冒水涌砂。当岩土条件与勘 察报告出入较大或设计有较大变动时，可有针对性地进行补充 勘察。

13.2.2桩长设计一般采用地层和标高双控制，并以勘察

13.2.2桩长设计一般采用地层和标高双控制，并以勘察报告

设计依据。但在工程实践中，实际地层情况与勘察报告不一致是 常有的事，敌应通过试打试钻，检验岩土条件是否与设计时预计 的一致，在工程桩施工时，也应密切注意是否有异常情况，以便 及时采取必要的措施。

模式还是计算参数，常常和实际情况不一致。为了保证工程安 全，监测是非常必要的。通过对监测数据的分析，必要时可调整 施工程序，调整支护设计。遇有紧急情况时，应及时发出警报 以便采取应急措施。本条规定的5款是监测的基本内容，主要从 保证基坑安全的角度提出的。为科研积累数据所需的监测项自： 应根据需要另行考虑。 监测数据应及时整理，及时报送，发现异常或趋于临界状态 时，应立即向有关部门报告。 13.2.7对于地下洞室，常需进行岩体内部的变形监测。可根据 具体情况，在洞室顶部，洞壁水平部位，45°角部，采用机械钻 孔埋设多点位移计，监测成洞时围岩的变形和成洞后围岩的 动

3不良地质作用和地质灾害的

13.3.3岩溶对工程的最大危害是土洞和塌陷。而土洞和塌陷的 发生和发展文与地下水的运动密切相关，特别是人工抽吸地下 水，使地下水位急剧下降时，常常引发大面积的地面塌陷。故本 条规定，岩溶士洞区监测工作的内容中，除了地面变形外，特别 强调对地下水的监测。

13.3.4滑坡体位移监测时，应建立平面和高程控制测量网，通 过定期观测，确定位移边界、位移方向、位移速率和位移量。滑 面位置的监测可采用钻孔测斜仪、单点或多点钻孔挠度计、钻孔 伸长仪等进行，钻孔应穿过滑面，量测元件应通过滑带。地下水 对滑坡的活动极为重要，应根据滑坡体及其附近的水文地质条件 精心布置，并应搜集当地的气象水文资料，以便对比分析。 对滑坡地点和规模的预报，应在搜集区域地质、地形地貌 气象水文、人类活动等资料的基础上，结合监测成果分析判定 对滑坡时间的预报，应在地点预报的基础上，根据滑坡要素的变 化，结合地面位移和高程位移监测、地下水监测，以及测斜仪， 地音仪、测震仪、伸长计的监视进行分析判定。 13.3.6现采空区的地表移动和建筑物变形观测工作，一般由矿 产开采单位进行、察单位可向其押集盗料

13.3.6现采空区的地表移动和建筑物变形观测工作，一般由矿 产开采单位进行，勘察单位可向其搜集资料

3.4.1地下水的动态变化，包括水位的季节变化和多年变化 （为因素造成的地下水的变化，水中化学成分的运移等，对工科 的安全和环境的保护，常常是最重要最关键的因素，故本条作 相应的规定，

3.4.2为工程建设进行的地下水监测，与区域性的地下水长其 见测不同，监测要求随工程而异，不宜对蓝测工作的布置作具位 而统一规定。

设和保护，建立长期良好而稳定的工作状态。水质监测每年不少 于4次，原则上可以每季度一次。

14岩土工程分析评价和成果报告

14.1.1本条主要提出了岩土工程分析评价的总要求，说明与本 规范各章的关系。 14.1.2.基本内容与《94规范》相同，仅修改了部分提法。 14.1.3将《94规范》的定性分析和定量分析两条合并为一条， 写法比较精炼。

规范各章的关系。 14.1.2.基本内容与《94规范》相同，仅修改了部分提法。 14.1.3将《94规范》的定性分析和定量分析两条合并为一条， 写法比较精炼。 14.1.6将《94规范》中有关原型观测、足尺试验和反分析的 主要规定综合而成。在《94规范》中关于反分析设了专门一节， 在工程勘察中，反分析仅作为分析数据的一种手段，并不是勘察 阶段的主要内容，与成果报告中其他节的内容也不匹配，因此不 单独设节。

主要规定综合而成。在《94规范》中关于反分析设了专门一节， 在工程勘察中，反分析仅作为分析数据的一种手段，并不是勘察 阶段的主要内容，与成果报告中其他节的内容也不匹配，因此不 单独设节。

14.2岩土参数的分析和选定

14.2.1评价岩土参数的可靠性与适用性，在《94规范》规定 的基础上，增加了测试结果的离散程度和测试方法与计算模型的 配套性两个要求。

配套性网个要求。 14.2.3岩土参数的标准差可以作为参数离散性的尺度，但由于 标准差是有量纲的指标，不能用于不同参数离散性的比较。为了 评价岩土参数的变异特点，引入了变异系数的概念。变异系数 是无量纲系数，使用上比较方便，在国际上是一个通用的指 标，许多学者给出了不同国家、不同土类、不同指标的变异系数 经验值。在正确划分地质单元和标准试验方法的条件下，变异系 数反映了岩土指标固有的变异性特征，例如，土的重度的变异系 数一般小于0.05，渗透系数的变异系数一般大于0.4；对于同一 个指标，不同的取样方法和试验方法得到的变异系数可能相差比

14.2.3岩土参数的标准差可以作为参数离散性的尺度，

较大，例如用薄壁取土器取土测定的不排水强度的变异系数比常 规厚壁取土器取土测定的结果小得多。 在《94规范》中给出了按参数变异性大小评价的标准，划 分为很低、低、中等、高、很高五种变异性，自的是“按变异系 数划分变异类型，有助于工程师定量地判别与评价岩土参数的变 异特性，以便区别对待，提出不同的设计参数值。，但在使用中 发现，容易将这一规定误解为判别指标是否合格的标准，对有些 变异系数本身比较大的指标认为勘察试验有问题，这显然不是规 范条文的原意。为了避免不必要的误解，修订时取消了这个评价 岩土参数变异性的标准。

14.2.4岩土参数标准值的计算公式与《94规范》的方法没

、4岩土参数标准值的计算公式与《94规范》的方法没有 岩土参数的标准值是岩土工程设计的基本代表值，是岩土参

岩土参数的标准值是岩土工程设计的基本代表值，是岩土参 数的可靠性估值。这是采用统计学区间估计理论基础上得到的关 于参数母体平均值置信区间的单侧置信界限值：

中 m² 场地的空间均值标准差

Pk=Φm±ta0m=Φm（1±ta0)=Ys中m Y = 1±t.d

(14.1) (14.2) (14.3)

m = F(L)o)

标准差折减系数（L）可用随机场理论方法求得

式中一相关距离（m); h一计算空间的范围（m)； 考愿到随机场理论方法尚未完全实用化，可以采用下面的近 似公式计算标准差折减系数：

将公式（14.3）和（14.4）代人公式（14.2）中得到下式：

=1±t=1±t)=1±

式中为统计学中的学生氏函数的界限值，一般取置信概率α 为95%。为了便于应用，也为了避免工程上误用统计学上的过 小样本容量（如n=2、3、4等）在规范中不宜出现学生氏函数 的界限值。因此，通过拟合求得下面的近似公式：

DB52／T 942-2014 道路沥青液态高饱和分再生剂t= 1.704 4+4.678 In

14.2.5岩土工程勘察报告一般只提供岩土参数的标准值，不提 供设计值，故本条未列岩土参数设计值的计算。需要时，当采用 分项系数描述设计表达式计算时，岩土参数设计值Φ按下式 计算：

14.3成果报告的基本要求

14.3.1原始资料是岩土工程分析评价和编写成果报告的基础， 如强原始资料的编录工作是保证成果报告质量的基本条件。这些 年来，经常发现有些单位勘探测试工作做得不少，但由于对原始 资料的检查、整理、分析、鉴定不够重视，因而不能如实反映实 际情况，基至造成假象，导致分析评价的失误。因此，本条强 调，对岩土工程分析所依据的一切原始资料，均应进行整理、检 查、分析、鉴定，认定无误后方可利用。 14.3.3、14.3.4鉴于岩土工程的规模大小各不相同，目的要 求、工程特点、自然条件等差别很大，要制订一个统一的适用于 每个工程的报告内容和章节名称，显然是不切实际的。因此，本 条只规定了岩土工程勘察报告的基本内容。 与传统的工程地质勘察报告比较，岩土工程勘察报告增加了 下列内容： 1岩土利用、整治、改造方案的分析和论证：

2工程施工和运营期间可能发生的岩土工程问题的预测及 控、预防措施的建议。 .3.7本条指出，除综合性的岩土工程勘察报告外，尚可根据 务要求JB／T 9907.1-2019 双端面磨床 第1部分：型式与参数.pdf，提交专题报告。例如： 某工程旁压试验报告（单项测试报告）； 某工程验槽报告（单项检验报告）； 某工程沉降观测报告（单项监测报告）： 某工程倾斜原因及纠倾措施报告（单项事故调查分析报告）； 某工程深基开挖的降水与支挡设计（单项岩土工程设计）； 某工程场地地震反应分析（单项岩土工程问题咨询）： 某工程场地土液化势分析评价（单项岩土工程问题咨询）。

G.0.1～G.0.3【修订说明】 本次局部修订增加了注4。混凝土结构一侧与地表水或地下 水接触，另一侧暴露在大气中，水通过渗透作用不断蒸发，如隧 侗、坑道、竖井、地下洞室、路堑护面等，渗入面腐蚀轻微，而 渗出面腐蚀严重。这种情况对混凝土腐蚀是最严重的，应定为I 类，大气越寒冷，越干燥，环境越恶劣。 由于冰冻区和冰冻段的概念不是很明确，也不便于操作，故 本次局部修订删去了G.0.2和G.0.3两条