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CECS 731-2020-T 装配式支吊架系统应用技术规程.pdf3.2.8装配式支吊架在工厂制作过程中需要一定数量的焊接，如
支吊架的底座和部分连接件等。目前国内支吊架的焊接已普遍采 用自动焊接，焊丝、焊剂、情性气体等应分别符合国家现行有关标 准的规定。 当Q235钢、Q355钢相焊接时，宜采用与低强度钢材相适应 的焊接材料。对于不锈钢，不宜将两种不同类的材料进行焊接。 3.2.10本条提出在支吊架设计和钢材订货中应具体考虑的一些 注意事项。
4.1.1平面型支吊架主要用于需要点支承的管线类机电设备DB34／T 2189-2014 企业质量信用等级评价 等级限制与调级规定，空
4.1.2支吊架可采用上部支承、下部支承、侧面支承或者
4.1.5承载型支吊架包括重力支吊架和抗震支吊架两种，前者主
辅助型支吊架包括固定支吊架、限位（滑动、滚动、抑制振动） 支吊架、隔振支吊架等多种。固定支吊架不充许机电设备发生任 意方向的位移，限位支吊架充许机电设备发生定向位移，隔振支吊 架用来降低因机电设备振动而引起的固体传声。 复合型支吊架是在承载型支吊架的基础上根据功能需求增加 了相应部件，如导向、滑动、滚动、补偿器，隔振垫、弹簧等降噪装 置。
向抗震斜撑。纵向抗震支吊架中的抗震斜撑与管道纵剖面平行， 称为纵向抗震斜撑。双向抗震支吊架同时设有侧向抗震斜撑和纵 句抗震斜撑，可以承担任意方向的水平地震作用。各类抗震支吊 架不限于图4.1.6中所示形式
4.1.7本条主要从结构角度对抗震支吊架的构件及组成
1抗震斜撑的夹角过小时，不利于承担地震作用，过大时所 需空间较大。 2竖向承重构件采用刚性杆时才能与抗震斜撑组成几何必 变体系，承担水平地震作用。 3当抗震斜撑采用柔性杆时，需要对称设置才能抵抗循环地 表作用。 4支吊架上管线质量分布通常不均匀，为防止纵向水平地震 作用下支吊架发生扭转，宜在每个竖向承重构件处设置纵向斜撑。 当支吊架多跨且中间竖向承重构件处无纵向斜撑时，为保证儿何 不变并能传递地震作用，横向承重构件应连续不断。 5当多层支吊架仅设置一道抗震斜撑时，无斜撑层的地震作 用需要通过竖向承重构件传递到有斜撑层，竖向构件受弯，要求连 续不断，且应进行相应计算。 6抗震支吊架用来承担设备或管道的水平地震作用，设备或 管道与支吊架的连接应紧密、可靠。对于有热胀冷缩等位移要求 的管道，侧向抗震支吊架应允许管道发生纵向位移。 4.1.8横向承重构件在承担竖向荷载的同时，也可以承担侧向水 平地震作用。
本条给出了支吊架布置的原则性要求，包括功能、承载能 、维护等几个方面。
4.2.2本条给出了需要设置支吊架位置的一般性要求。4.2.3水平敷设的刚性管道在自重作用下以受弯为主，类似于多跨连续梁，如图3所示，9为管道的自重线荷载。当现行国家标准以及设计文件无要求时，管道承载力的计算方法以及材料许用应力可参照现行国家标准《工业金属管道设计规范》GB50316执行。图3支吊架间的管线受力示意图4.2.5本规程附录B依据相关专业的现行国家标准，给出厂给水排水及采暖系统、通风与空调系统、燃气系统、电气系统、自动火火系统等管线支吊架的布置规定。4.3抗震支吊架的布置4.3.1～4.3.5这五条根据现行国家标准《建筑机电工程抗震设计规范》GB50981给出厂需要设置抗震支吊架的条件。4.3.6地震灾害极易伴随火灾、危害气体泄露等次生灾害，防排烟系统、事故通风风道是保障人员安全疏散的重要措施之一，应严格按要求设置抗震支吊架。4.3.8本条根据现行国家标准《建筑机电工程抗震设计规范》GB50981给出了抗震支吊架的最大设计间距要求。4.3.9、4.3.10每段水平直管段至少在两端设置侧向抗震支吊架、在某一合适位置设置一个纵向抗震支吊架，如图4所示的AB水平管段。当支吊架的间距大于设计值时，应增设相应侧向或纵·87·
向抗震支吊架。L图4水平直管段的最少抗震支吊架布置示意图T一侧向抗震支吊架；L一纵向抗震支吊架4.3.11如图5所示，AB管段在转弯处0.6m范围内设置了1号侧向抗震支吊架，如果斜撑直接作用于管道，则可兼作BC管段的侧向抗震支吊架，1号抗震支吊架距离2号纵向抗震支吊架的间距L可按式（4.3.11）计算。LTTLTB<600mm图5水平管道转弯时的抗震支吊架布置示意图T一侧向抗震支吊架；TL一双向抗震支吊架如果在管道拐弯处，有柔性连接时，应考虑柔性连接在地震作用下的位移控制，抗震支吊架需紧贴柔性连接安装如果承载力验算符合要求，则可无需参考公式设置安装距离。4.3.12对于刚性连接的水平管道，当必须发生Z形弯折时，如图6所示，为避免纵向地震作用弓引起弯折处发生破坏，本条对横向偏移值做出限值规定。T 5.1.2承载能力极限状态对应于结构或结构构件达到最大承载 力，或不适于继续承载的变形的状态，包括构件或连接的强度破 坏、脆性断裂，结构或构件丧失稳定性，几何不变体系变为机动体 系，不适于继续承载的过度变形等。 正常使用极限状态对应于结构或构件达到使用功能上充许的 某个限值的状态，包括影响结构构件、非结构构件正常使用或外观 的变形、振动，影响正常使用或耐久性能的局部损坏等。 短暂设计状况是在结构施工和使用过程中出现的概≥ 但与设计使用年限相比，其持续期很短的设计状况，如有检 参与的组合等。 5.1.6支吊架结构由冷弯薄壁型钢组成，构件的板件较萍 不显著，一阶分析和二阶分析区别不大；对于落地式多层支架，二阶效应明显，可采用二阶弹性分析法。5.1.7支吊架结构宜采用有限元方法进行分析。当构件连接存在较大偏心时，应考虑偏心的影响。另外，连接节点的刚度情况也比较复杂，很多节点不能简单看作刚接或铰接。基于上述情况，本条对分析时的计算模型提出要求。5.1.8当支吊架构件的截面尺寸不大时，局部稳定不突出，但当截面尺寸较大时，板件在压应力作用下有可能发生局部屈曲，此时需要采用有效截面进行构件的计算。5.2荷载与荷载组合5.2.1管线热胀冷缩、沉降缝两侧的不均匀沉降、防震缝两侧的相对位移以及振动等，都会对支吊架产生作用，本规程称为管线作用。5.2.3室内支吊架系统不考虑风荷载、雪荷载和裹冰荷载。5.2.4热胀冷缩引起的位移沿管线纵向，沉降缝引起的位移一般为竖向，如图7（a）所示。沿位移方向为机动体系的支吊架以及位移灵活的支吊架，如图7（b）所示，可不计算管线作用。12(a）刚性支吊架(b）柔性支吊架图7管线位移方向示意1一纵向位移；2一竖向位移5.2.6对于普通管线，由于竖向地震作用较小，支吊架的竖向刚度较大，一般不考虑竖向地震作用。对于特殊机电设备，可按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定计算竖向地·90· 震作用。 1等效侧力法（底部剪力法）适用于基本振型主导的规则和 高度比较小的结构，绝大多数支吊架就属于这一类。由于结构的 高阶振型对于结构剪力的影响有限，采用简化的方式也可符合工 程设计精度的要求。采用等效侧力法时，应根据所属建筑要求、所 属部位的功能系数、类别系数进行水平地震作用计算。 2机电设备（含支吊架）体系的自振周期可采用单质点模型 计算。对于支承条件复杂的机电设备，其计算模型应符合相应设 备标准的规定。 3楼面反应谱计算的基本方法是随机振动法和时程分析法， 当非结构构件的材料与主体结构体系相同时，可直接利用时程分 所软件得到。机电设备的楼面反应谱值，取决于抗震设防烈度、场 地条件、机电设备与结构体系之间的周期比、质量比和阻尼，以及 机电设备的支承位置、数量和连接性质等。 5.2.10因普通管线的抗震支吊架不需要考虑竖向地震 条文仅给出了只有水平地震作用参与的组合。对于特殊机电设 备，当竖向地震作用较大时，还应按现行《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定进行相应的效应组合 5.3.1单轴或双轴对称截面构件受压时的承载效能 5.3.1单轴或双轴对称截面构件受压时的承载效能高，而且生产 工艺简单，国内支吊架也大多采用这两类截面。对于无对称轴截 面构件，当有可靠依据时，也可采用。图5.3.1中，0点、S点分别 为截面的形心和剪心，支吊架常用槽钢的尺寸与截面特性见本规 程附录C.1。 卷边H形钢通常由两个槽钢通过焊接、冲压或螺栓连接而 5.3.6在管线自重以及管 于双向受弯构件。当荷载不通过截面剪心时，还有扭矩作用，需考 虑双力矩B引起的翘曲正应力。如果有多个荷载偏心，需要考虑 扭矩的矢量和。 。7对绕轴受弯的开口截面构件，I，有可能大于Ix，y车 虽轴，此时只会绕轴弯曲，也即只有强度问题，不会发生 丑。之所以取1.5Ix，是为翘曲考虑。 弯矩作用方向、所计算点应力情况综合确定，目的是找出应力最大 的点并控制其应力值 产生循环荷载作用，当应力变化的循环次数大于或等于5×10 时，应进行疲劳验算。 5.4.1目前国内支吊架连接的构造形式有数十种，本条仅 常见形式。各类连接的传力性质不一定相同，设计时应根 架的型式、受力要求等情况选择合适的连接件形式。 5.4.2对于单杆式悬臂支架，其根部连接应为刚接，否则 应要求。 对于其他形式的支吊架，编制组进行的一系列试验表明，因钢 构件之间的连接板件、构件壁厚均较薄，且多为单栓连接，节点的 转动刚度非常有限，宜按铰接考虑。 5.4.4焊接连接的主要计算内容包括对接焊缝、角焊缝、喇叭形 5.4.4焊接连接的主要计算内容包括对接焊缝、角焊缝、喇叭形 焊缝等的强度计算。 5.4.6大六角头普通螺栓和高强度螺栓的主要计算内容包括螺 栓的受剪、承压、抗拉以及同时受拉和受剪计算，被连接件的净截 面强度验算等。 5.4.7高强度螺栓咬合型连接属于新型连接形式,国内夕 理论计算方法，研究资料也极少，目前普遍通过试验来确定其承载 力。针对上述问题，编制组采用附录D的方法，在山东建筑大学 进行了66个螺栓受拉试件、74个螺栓受剪试件和87个典型连接 整体试件的试验，这些试件来自编制组中的六家企业。试件中的 螺栓为8.8级，直径有M10和M12两种，槽钢规格有41.3×2.0、 11.3×2.5、61.9×2.5三种。 单个螺栓受拉时，连接的刚度来自槽钢上翼缘和卷边，试件的 正常破坏模式为槽钢两个腹板顶部的棱线附近形成塑性铰线。当 螺栓规格达到M10时，螺栓杆不会被拉断。对比试验还表明，螺 栓的安装扭矩对受拉承载力没有影响，过大的扭矩反会使槽钢卷 边发生倾斜变形甚至屈服，不利于后期齿的咬合和受力。 单个螺栓受剪时，刚度较大，承载力来自槽钢齿，与齿形及咬 合度有关，试件的正常破坏模式为槽钢齿剪切破坏。当连接件板 享达到4mm且为圆形孔时，孔壁不会发生挤压破坏。试验还表 明，当槽钢齿和螺母齿的咬合度较好时，螺栓的安装扭矩对受剪承 载力没有影响，安装扭矩的主要作用是保证咬合深度，并阻止螺母 发生沿螺栓杆方向的位移。 根据试验结果和理论分析，考虑撬力的不利影响后，本条给出 厂单个螺栓的受拉、受剪承载力设计值， 由于目前还没有槽钢和槽钢螺母的产品标准，不同厂家的槽 钢齿和螺母齿各不相同，有些不符合本条的规定，此时需要采用本 规程附录D的方法确定。 5.4.8销轴连接的主要计算内容包括销轴的承压、抗剪 5.4.8销轴连接的主要计算内容包括销轴的承压、抗剪 感材内刀计算等，对抗震支吊架的锚固连接，还应依据现行行 《混凝土结构后锚固技术规程》JG145的有关规定，进行 承载力验算。 混凝土立方体抗压强度标准值宜采用检测结果推定的标 当原设计及验收文件有效，且结构无严重的性能退化时，可 原设计的标准值。 5.4.10由于支吊架构件的截面小、板件薄，且连接形式多种多 5.5.1基于耐久性与可靠度考虑，碳素结构钢、低合金结构钢构 件的壁厚不应小于2.0mm，壁厚小于2.0mm时也容易发生畸变 屈曲。 编制组进行的试验表明，槽钢基材的齿深为1.0mm~ 1.5mm较为合理，过小会导致受剪承载力偏低，过大时虽有利于 提高受前承载力，但对卷边削弱较大 5.5.2连接件不仅提供承载力，也提供刚度，否则会 而不适于继续承载。当连接件板厚小于4.0mm时，有可 孔壁挤压破坏，与本规程第5.4.7条规定的受剪极限状不 当有可靠依据时，连接板的厚度也可适当降低。 5.5.+构件长细比较大时不仅容易变形或振动，受压时稳 设置的柔性抗震斜撑，如图4.1.7（f）所示。5.5.6当咬合型高强度螺栓的规格小于M10时，有可能发生螺栓杆被拉断，与本规程第5.4.7条规定的受拉极限状态不符。由于槽钢尺寸有限，螺栓最大规格为M12。槽钢螺母齿与槽钢齿的匹配度非常重要，不能完全匹配时，安装扭矩会压坏槽钢齿，显著影响受剪承载力，应严格禁止。此外，当两齿的齿壁不能完全贴合时，还会因刀刃效应使槽钢齿发生局部受压屈服破坏，而非整个齿受剪破坏。由于非加劲角接件的变形较大，见图8（a）所示，如果设有多个受拉螺栓，受力不均匀，故宜采用一个螺栓。当角接件加劲时，刚度较大，可设置多个受拉螺栓，并认为均匀受力。(a）采用非加劲角接件(b）采用加劲角接件图8角接件的螺栓数量示意图对于异形孔，当有可靠依据时，孔的中距、端距及边距可适当调整。5.5.9本条根据现行行业标准《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145的规定，对锚栓和基材等提出了构造要求。.96. 6.1.2国内外的研究资料均表明，钢材表面处理情况是影响防腐 蚀性能的最主要因素。 6.1.4金属管线与钢构件之间接触时会发生电化学腐蚀 在两者之间设置具有足够绝缘强度的非金属防护涂层或衬垫，阻 断电化学腐蚀的通道。 文来我重自安按独，发直云 为1.5h时厚度可为1.75mm，1.0h的厚度可为1.17mm，多为喷 涂施工，耐火极限能够符合防火要求，与支吊架钢材的厚度也匹 配，因此宜优先考虑使用。 7.1.1支吊架所用材料除应符合本规程第3.2节要求外，还应符 合设计文件和现行国家标准的规定， 合设计文件和现行国家标准的规定。 7.1.2支吊架的设计是由设备工程师和结构工程师为主导、详图 设计人员配合并考虑制作单位实际生产能力而进行的一体化过 程。目前不同厂家都有自己独立的设计软件、企业标准图集和生 产设备，本条从宏观上对支吊架的设计与生产过程进行了规定，目 的是使支吊架的设计与生产能够标准化、系统化。 7.1.3一般情况下支吊架安装是机电设备安装的一个分项工程 在其施工前，通常已编制了该项自的施工组织设计，因此应根据施 十人员配合并考虑制作单位实际生产能力而进行的一体件 目前不同厂家都有自已独立的设计软件、企业标准图集利 设备，本条从宏观上对支吊架的设计与生产过程进行了规定 是使支吊架的设计与生产能够标准化、系统化 7.1.3一般情况下支吊架安装是机电设备安装的一个分 在其施工前，通常已编制了该项自的施工组织设计，因此应根据施 工图和该项自的施工组织设计编写支吊架的施工方案。 7.1.4支吊架的制作与安装质量取决于操作人员的技术水平，因 比需对相关从业人员进行岗前培训。考核方式可采用理论问答和 实际操作等形式， 在其施工前，通常已编制了该项目的施工组织设计，因此应 工图和该项目的施工组织设计编写支吊架的施工方案。 .4支吊架的制作与安装质量取决于操作人员的技术水平 对相关从业人员进行岗前培训。考核方式可采用理论问名 标操作等形式。 7.2.3焊接方法、焊接材料、焊接程序、焊接工艺参数等应符合现 行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的有关规定。 7.2.6型钢构件及零部件的弯曲和矫正一般在常温下进行，对冷 弯曲和冷矫正进行最低环境温度限制，是为了保证钢材在低温情 况下受到外力时不至于发生冷脆断裂。在低温下钢材受到外力脆 断要比冲孔、剪切加工时而脆断更敏感，因此环境温度应进行严格 限制。 孔、裂纹、未熔合等缺陷。焊后镀锌时，如果不将焊渣等残留物彻 氏去除和磨平，表面粗糙，妨碍锌与钢材的反应，不能形成完整的 镀锌层，产生漏镀现象 7.2.10全部产品均应进行出厂检验，当有下列情况 进行型式检验：新产品试制定型鉴定时；正式投产后，产品结构、材 料、工艺、关键工序的加工方法有重大改变时；发生重大质量事故 时；产品停产三年以上，恢复生产时 7.3.1当材料处于潮湿环境中时，容易产生腐蚀，需进行防潮处 7.3.1当材料处于潮湿环境中时，容易产生腐蚀，需进行防潮处 理，本条对储存环境及防潮措施提出相应要求。 支吊架的成品构件及零部件宜采用纸箱包装，分类摆放在货 架或卡板上，为防止因自重过大引起变形或损坏，本条对叠放层数 和储存高度也做出了规定 的撞击。机械装卸时，应采用柔性吊带或吊绳。运输中应有防止 滚动和互相碰撞的措施，且不应接触尖锐锋利的物体。 技术标准的规定以及本项目施工组织设计的要求，确保施工安全。 7.4.2测量工具、扭矩扳手等计量器具上应贴有定期检定、校验 合格证，并确保计在有效期内，无证计量器具不得使用。当使用中 发现计量器具出现异常情况或对器具性能有疑义时，应立即停止 使用 各证，并确保计在有效期内，无证计量器具不得使用。当使月 见计量器具出现异常情况或对器具性能有疑义时，应立即你 用。 7.4.3为保证施工质量和工期，本条对施工范围和工作面 7.4.3为保证施工质量和工期，本条对施工范围和工作面提出要 。4考虑到现场钻孔时可能会遇到特殊情况，本条提出容 要求。 7.4.4考虑到现场钻孔时可能会遇到特殊情况，本条提出 7.4.5与混凝土构件连接的锚栓，其承载能力取决于锚栓的类 型、混凝土强度等级、基材质量以及安装精度等，本条提出了相应 要求。 不同类型锚栓的钻孔质量及其充许偏差要求也不相同，应按 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145执行。 构件进行现场焊接，因此应采用专用夹具或锁件与钢构件连接。 经设计单位同意后，也可采用螺栓连接 7.4.8六角长螺母（六角连接器）一端与螺杆连接，另一蓝 7.4.8六角长螺母（六角连接器）一端与螺杆连接，另一端与锚栓 连接，为保证传力可靠，本条对螺杆及锚栓的旋入深度、吊杆的垂 直度提出了要求， .9斜撑的角度对其内力影响很大，本条对容许偏差提出 7.4.10对于咬合型高强度螺栓，从本规程第5.4.7条条文说明 已经知道，安装扭矩对受拉、受剪承载力没有影响，其主要作用是 保证受剪时的齿咬合深度并阻止螺母发生沿螺栓杆方向的位移。 过大的安装扭矩所产生的螺栓预拉力会使槽钢卷边发生受压屈 服，不利于承载。根据槽钢卷边受压屈服可以计算出螺栓预拉力 值，并得到安装扭矩 8.1.2锚栓与混凝土基材的锚固与混凝土质量密切相关，本条要 求锚固前应对混凝土质量进行检测 8.2.1支吊架由各种部件、配件和连接件组装连接成，进 .1支吊架由各种部件、配件和连接件组装连接成，进场 照设计图纸的要求核查其各组件的规格型号和数量，并检 验验报告或者认证证书，确保符合设计要求， 要求，其中尺寸公差按照产品质保书所示的尺寸范围检测，未 卡规定公差时，按照现行产品标准要求进行判定。不应使月 洁果不合格的产品。 8.2.3因支吊架产品出厂时均为各个部件或组件，现场需 十图纸进行切割加工，再组装形成具体的支吊架形式。因 代检验报告不可能包括所有形式和尺寸，当现场实际使用白 形式和尺寸与所提供报告存在较大差异，且对支吊架受， 利时，应针对该工程中荷载较大、尺寸较大的规格类型进 生能检验，以确保其力学性能符合设计要求 8.2.4支吊架与结构连接采用的锚固件应符合设计要求，与 受拉区混凝土锚固连接时，应采用适用于开裂混凝土使用的锚栓 抗震支吊架应采用具有抗震性能的锚栓，应重点检查锚栓产品检 验报告涵盖的检验项目。 8.3.1本条规定了支吊架安装完成后需要现场检查的内容，包括 规格、型号、间距、混凝土质量、锚固拉拨力测试等，管线布置应与 设计图纸相符，避免管线布置超载。根据检查结果与设计资料相 对比，对其符合性做出评价 8.3.2文件资料包括设计文件、产品质量保证文件、施工 程上出现的质量问题多数与混凝士锚固可靠性有关，故应对锚栓 进行现场拉拔力测试，可以考虑原位非破损检验或者同条件模拟 试件破损性检验。 8.3.6本条规定支吊架组件的安装质量检查 8.3.8收集工程验收需要的相关文件资料，逐项检查进行 收集工程验收需要的相关文件资料，逐项检查进行工程验 9.2.1对支吊架系统的维护应按照本条规定进行。 9.2.4、9.2.5支吊架维护、检修方法 4、9.2.5支吊架维护、检修 （1）外观：采用自测方式，检查支吊架系统的零部件是否齐全， 完好，若有缺失，及时补全 （2）外表涂层：采用目测方式，观察支吊架系统中的相关产品 外表漆层是否均匀、有无气泡、脱皮、裂纹、生锈等情况，若发现局 部有气泡、脱皮、裂纹、生锈等情况，应及时采取涂层修复措施；若 发现外表涂层有严重缺陷问题时，应及时更换相关材料。 （3）槽钢变形：利用标尺，检查支吊架系统中的横槽钢实际捞 度变形，若实际挠度变形超过规定充许的范围，更换相应的横槽 钢。 （4）锚固体：借助扭力扳手，检查部件是否有松动，若有松动， 米取相应紧固措施。 （5）连接件：借助扭力扳手，检查支吊架系统中的各连接件是 否拧紧，力矩值是否为标准力矩值，若有松动，采取相应紧固措施。 （6）维护、检修的记录工作：在检修过程中应及时做好记录工 作，包括支吊架的状况、维修的内容、测量的数据和试验的结果等， 记录应完整、正确。该记录应作为技术文件进行存档。 9.3.2改变使用功能和新增加荷载的，应按照本规程的设计计算 方法进行复核计算后，再进行改造，确保支吊架系统的使用安全。 方法进行复核计算后，再进行改造，确保支吊架系统的使用安全。 施工过程中的运行安全。 附录 A管线排布基本要求 A.0.4本条依据现行国家标准《建筑给水排水设计规范》GB A.0.4本条依据现行国家标准《建筑给水排水设计规范》GB 50015给出了管线排布的基本规定。 A.0.5本条依据现行行业标准《城镇燃气室内工程施工与质量 验收规范》CJJ94给出了管线排布的基本规定， 本条依据现行国家标准《建筑给水排水设计规范》GB 合出了管线排布的基本规定。 本条依据现行行业标准《城镇燃气室内工程施工与质量 范》CJJ94给出了管线排布的基本规定 附录B各专业管线的支吊架间距 B. 1 给水排水及采暖系统支吊架 B.1.1～B.1.6这六条根据现行国家标准《建筑给水排水及采暖 工程施工质量验收规范》GB50242给出了给排水及采暖系统管道 支吊架的布置要求和最大间距 .2通风与空调系统支吊架 B.2.1～B.2.4这四条根据现行国家标准《通风与空调工程施工 质量验收规范》GB50243给出了通风与空气调节系统管道支吊架 的布置要求和最大间距。 .1、B.3.2这两条根据现行行业标准《城镇燃气室内工租 与质量验收规范》CJJ94给出了燃气系统管道支吊架的布置 和最大间距。 B. 4 电气系统支吊架 B.4.1本条根据现行国家标准《电力工程电缆设计规范》GB 50217给出了室内电缆管道支吊架的最大间距 B.4.1本条根据现行国家标准《电力工程电缆设计规范》GB B.5.1～B.5.3这三条根据现行国家标准《自动喷水灭火系统施 工及验收规范》GB50261给出了自动喷水灭火系统管道支吊架的 布置要求和最大间距。 B.5.4本条根据现行国家标准《气体火火系统施工及验收规范》 GB50263给出了气体灭火系统管道支吊架的最大间距。 《建筑施工企业安全生产管理规范》(GB50656-2011).pdfB.5.1B.5.3这三条根据现行国家标准《自动喷水火火 工及验收规范》GB50261给出了自动喷水灭火系统管道支 布置要求和最大间距 附录D连接试验及承载力确定方法 附录D连接试验及承载力确定方法 D.0.1分离式连接副可采用高强度螺杆来代替螺栓杆，二者的 直径和性能等级应一致。试件的正常破坏模式为槽钢两腹板上部 棱线附近形成塑性铰线，其余破坏形式均属于非正常破坏，对非正 常破坏，应按要求重新进行新的一组试验。受拉试件的荷载位移 曲线应有屈服平台。 由于试件的变形较小，加载速率不宜过大，本规程建议不应超 过5mm/min。 D.0.2试件的正常破坏模式为槽钢齿剪切破坏，其余破坏形式 属于非正常破坏。对非正常破坏，应按要求重新进行新的一组试 直径和性能等级应一致。试件的正常破坏模式为槽钢两腹板上部 棱线附近形成塑性铰线，其余破坏形式均属于非正常破坏，对非正 常破坏，应按要求重新进行新的一组试验。受拉试件的荷载位移 曲线应有屈服平台。 由于试件的变形较小，加载速率不宜过大，本规程建议不应超 过5mm/min。 D.0.2试件的正常破坏模式为槽钢齿剪切破坏，其余破坏形式 属于非正常破坏。对非正常破坏，应按要求重新进行新的一组试 验。 由于槽钢齿处的钢材强化，受剪试件的荷载位移曲线通常没 有屈服平台，只有极限荷载，屈服荷载可采用能量等效面积法确 定。 D.0.3以图9所示门形支吊架为例，该试验可以用来测定横槽 钢与竖槽钢之间整个连接的承载力，连接件的形式和螺栓数量不 高限于图中所示。图中横槽钢采用拼合截面的自的是防止其率先 发生弯曲破坏，并降低横槽钢弯曲变形对连接承载力产生的影 响。 试件的正常破坏模式包括：竖槽钢的齿剪坏、横槽钢两腹板梭 线附近形成塑性铰线，其余破坏模式为非正常破坏。对非正常破 坏，应按要求重新进行新的一组试验。 当竖槽钢的齿剪坏时，荷载位移曲线通常没有屈服平台，屈服 荷载可采用能量等效面积法确定。当横槽钢两腹板棱线附近形成 塑性铰线时，荷载位移曲线应有屈服平台。 D.0.2试件的正常破坏模式为槽钢齿剪切破坏，其余破坏形式 由于槽钢齿处的钢材强化，受剪试件的荷载位移曲统 有屈服平台，只有极限荷载，屈服荷载可采用能量等效面 定。 DB36／T 1275.1-2020 绿色矿山建设标准 第1部分：非金属矿行业S/N:155182:0759统一书号：155182·0759定价：52.00元9lli33182lo759001>