DB11T 1832.1-2021标准规范下载简介
DB11T 1832.1-2021 建筑工程施工工艺规程 第1部分：地基基础工程.pdf13.4.2本条给出了成桩方面的一些注意事项。 3对地质条件复杂或重要工程，应通过试成桩确定实际成桩步骤、水泥浆液的水灰比、注浆泵工作流量 觉拌机头下沉或提升速度及复搅速度、测定水泥浆从输送管到达搅拌机喷浆口的时间等工艺参数及成桩工 艺。 13.4.7根据实际施工经验，水泥土搅拌法在施工到顶端300mm～500mm范围时，因上覆土压力较小，搅抖 质量较差，因此要求停浆面高于桩顶设计标高500mm，待基坑（槽）开挖时，再将施工质量较差的桩段挖去 为防止桩顶与挖土机械相碰导致桩体断裂，应采用人工挖除。
本章适用于工业与民用建筑中的钢筋混凝土预制桩工程。一般地质条件下的建、构筑物桩基工程，通常 选择锤击、静压以及振动沉桩工艺；当遇到钢筋混凝土预制桩穿透硬夹层、挤土效应以及进入硬持力层等工 程问题时，可采用辅助沉桩措施或植桩工艺，即预先用钻机或其他各种成孔成桩设备在桩位处成孔并灌注填 充料或采用搅拌、旋喷工艺成桩后，随即选择沉桩设备将钢筋混凝土预制桩打入、压入或振入的施工工艺。 包括常规钻孔灌注桩植桩法、长螺旋压灌植桩法、搅拌植桩法、旋喷植桩法等。
14.4.4为准确控制沉桩深度或桩顶标高 工程的桩顶标高进行分类，并在施工时严格按设计 标高执行，一般采用水准仪控制桩顶标高。双 于以密实土层作为桩端持力层的场地沉桩时，锤击法可采用贯 人度控制，根据不同的锤型或不同的设计要求综合确定；静压法可采用压桩力控制，其控制的压桩力不能超 过桩身结构承载力设计值。对于不能达到设计要求的桩，应及时向设计人员反馈；对于施工桩长与设计桩长 差异较大时，设计应采取相应的措施 14.4.9收锤标准包括的内容、指标较多，如桩的入土深度、每米沉桩锤击数、最后一米沉桩锤击数、总锤 击数、最后贯入度、桩尖进人持力层深度等。一般情况下，桩端持力层、最后贯人度或最后一米沉锤击数 为主要控制指标，其中桩端持力层作为定性控制指标，最后贯入度或最后一米锤击数作为定量控制指标。其 余指标可根据具体情况有所选择作为参考指标。定量指标中用得最多的是最后贯入度，一般以最后三阵（每 阵十击）的贯入度来判断该桩能否收锤。而最后贯入度大小又与工程地质条件、桩承载性状、单桩承载力特 征值、桩规格及桩入土深度、打桩锤的规格、性能及冲击能量大小、桩端持力层性状及桩尖进入持力层深度 等因素有关，需要综合考虑后确认。但由于地质等条件复杂多变，最后贯入度并非是打桩收锤的唯一定量控 制指标，应具体情况具体分析，最终目的是为了保障单桩的承载能力，控制建筑物的沉降，使建（构）筑物 安全适用。 14.4.11终压标准有点类似于打桩的收锤标准，主要的定量控制指标是：终压力值、终压次数和稳压时间。 稳压时间一般规定为3～5s，所以实际上只有终压力值和终压次数这二项。终压次数一般不宜超过3次。靠 增加终压次数来提高静压桩的承载力，是得不偿失的一种做法，终压次数太多，承载力并没有太多的增长， 反而容易引起桩身和压桩机的破损。当然，对施压入土深度小于8m的短桩，允许终压次数可增至3～5次。 稳压时间是指终压时每次用终压力值持续稳压的时间，不宜太长，一般应控制在3～5s。稳压时间太长，压 桩机上高压油泵和油管很快破损，另外，增加稳压时间，对单桩承载力的增加并不起多大效果，因为这些都 是瞬间压力，倒不如增大终压力值，反而能起到一点增载的效果，但终压力值受桩身抱压允许压桩力的限制， 不能无限增加。 14.4.12当遇到密实的砂土等硬夹层，桩难于穿透沉到设计标高，或需要减少桩的挤土效应时，此时可采用 引孔辅助沉桩法。 引孔孔径一般比管桩直径小100mm，否则设计应考虑钻孔对承载力的影响；也有与管桩直径一样的孔径 主要看现场的土质情况、桩直径、桩的密集程度等因素而定。 一般情况下，钻孔深度不宜超过12m，主要是因为钻孔太深，孔的垂直度偏差不易控制，一旦钻孔倾斜 管桩下沉时很难纠偏，也容易发生桩身折断事故。 钻孔内积水，宜采用开口型桩尖，若用封口型桩尖，桩端部一般达不到孔底，会造成工程质量事故，
4.7.4沉桩过程综合反映了土层的阻力、桩身质量、桩锤锤击和压桩机效能，沉桩出现的异常情况与地质、 设计、施工、桩质量均有关DB44／T 2189.4-2019 移动终端信息安全 第4部分：敏感信息安全检测方法.pdf，因此，施工遇到本条所列情况之一时均应暂停打桩，并及时报设计、监理等有 关人员，以便进行原因分析，研究处理解决的措施。
15人工挖孔混凝土灌注桩
于工业与民用建筑的黏土、粉质黏土及含少量砂石的黏性土、碎石土、卵石、风化岩等地层 的地区。
15.4.9人工挖孔桩混凝土灌注时，常因塌落度太大而使混凝土离析，从而产生桩身混凝土断层和夹层等质 量事故，本条是对混凝土输送做出相应的技术规定。 15.4.15对桩端持力层验收提出具体要求，使桩基承载能力满足设计要求。 15.7注意事项
国内某些地区禁止采用人工挖孔桩作业，主 要原因是出于安全考虑，故本条和本规程15.4.3条提出一些必要的安全措施
5.7.1对人工挖孔桩桩长、桩径的规定 国内某些地区禁止采用人工挖孔桩作业，主 要原因是出于安全考虑，故本条和本规程15.4.3条提出一些必要的安全措施。
本章适用于旋挖钻机灌注成桩工艺。本工艺适用于填土、黏性土、粉土、砂土、碎石土、 成桩。
16.4.7钻进过程中，地下水位过高时可设置泥浆缓存池 16.4.10孔口对接时，下节钢筋笼上端露出操作平台高度宜为1.0m左右；应先取两根对称主筋连接，后缓 漫上提50mm100mm，再连接其它主筋，补足连接部位的螺旋筋。 16.4.12初灌量可按下式估算：
元d XL+ 元D = ×(h+0.5)×k
本章适用于反循环成孔灌注成桩工艺。本工艺适用于软土、黏性土、粉土、砂土、碎石土（块石、漂石 除外）、软质岩、强风化和中风化硬质岩等岩土地层。采用泵吸反循环钻进时，桩径不宜小于600mm，孔深 不宜大于120.0m。
17.2.1采用泵吸反循环钻进时，桩径不宜小于600mm，孔深宜小于120.0m。
17.3.2现场应设置泥浆制备、循环、净化系统，泥浆宜循环使用。泥浆循环畅通，易于清除钻渣。泥浆池 可挖制、砌筑或焊制泥浆箱。当泥浆池不能设置于现场或泥浆不能自流至泥浆池时应应设置供回浆双管路， 并宜采用伺服式泥浆泵供应和回返泥浆。
17.4.7大直径桩孔可采用分级扩孔。第一级钻头直径宜取第二级钻头直径的0.4
本章适用于黄土、粘性主或粉质粘土和人工杂填土层中应用，特别适于有孤石的砂砾石层、漂石层、坚 硬土层、岩层中使用，对流砂层亦可克服，但对淤泥及淤泥质土则要十分慎重，对于容易形成沉渣或触变扰 动的土层会使桩端承载力和摩阻力大幅度降低，不宜采用。 18.2施工机具
18.4.8前者是将输浆管插入孔底，泥浆在孔内向上流动，将残渣带出孔外，适用于浅孔，而排渣筒法是用一 个下部带活门的钢筒，当抽筒向下活动时，活门打开，残渣进入筒内，向上运动时，活门关闭，可将孔内残 渣抽出孔外，
19长螺旋钻成孔灌注桩
本章适用于处理地下水位以上的杂填土、粉土、黏性主、素填土和黄土等地基；对地下水位以下饱和主 层处理，应通过现场试验确定其适用性。柱锤冲扩桩处理地基的深度不宜超过10m。对大型的、重要的或场 地复杂的工程，在正式施工前，应在有代表性的场地上进行试验。近年来，随着施工设备能力的提高，处理 深度已超过6m，但不宜大于10m，否则处理效果不理想。对于湿陷性黄土地区，其处理深度及复合地基承 载力特征值，可按当地经验确定。柱锤冲孔桩复合地基，多用于中、低层房屋或工业厂房。因此，对大型、 重要的工程以及场地条件复杂的工程，在正式施工前应进行成桩试验及试验性施工。根据现场试验取得的资 料进行设计，制定施工方案。
20.4.8柱锤冲扩桩法夯击能力较大，易发生地面隆起，造成表层桩和桩间土出现松动，从而险 因此成孔及填料夯实的施工顺序宜间隔进行
章适用于处理松散砂土、粉土、粉质黏土、素填土、杂填土等地基，以及用于处理可液化地基 重要的或场地地层复杂的工程，以及对于处理不排水抗剪强度不小于20kPa的饱和黏性土和饱禾 应在施工前通过现场试验确定其适用性，
21.2.2升降振冲器的机具一般常用8t~25t汽车吊，可振冲5m~20m桩长！
21.4.2试制桩的目的看
调试施工机具，掌握施工工艺； 2验证和熟悉设计确定的加密技术参数处理效果； 3通过试制桩成果，确认施工工艺和加密技术参数； 4确定制桩顺序。碎石桩施工顺序主要有：排打法、围打法和跳打法。在一般情况下宜采用排打法， 当地基是强度较低的软粘土或极易液化的粉土，可采取间隔跳打法。围打法对中粗砂等土加密效果好，在桩 距小的情况下会出现内部造孔困难。当加固区附近有建（构）筑物时，施工宜先从邻近建筑物一边的桩开始 施工，然后逐步向外推移。 21.4.3振冲施工有泥水从孔内返出。砂石类土返泥水较少，黏土层返泥水量大，这些泥水不能漫流在基坑 内，也不能直接排入到地下排污管和河道中，以免引起对环境的有害影响，为此在场地上必须事先开设排泥 水沟系统和做好沉淀池。施工时用氵
于淤泥质土、黏性土、 享桩技不基础上 种新的加固方法，近年来注浆钢 合地基施工质量事故的处理， 、质量可靠的特点。基坑工程中
22.4.7第1款施工方法包含了传统的锚杆静压法和坑式静压法，对新建工程，注浆钢管桩一般采用钻机或 各阳铲成孔，然后植入钢管再封孔注浆的工艺，采用封孔注浆施工时，应具有足够的封孔长度，保证注浆压 力的形成。
本章适用于一般地质条件下的建、构筑物抗浮工程，适用于一般第四纪松散土层、砂卵石层，和稳定基 岩层以及某些具有特殊物理力学性能及工程特性的岩土层，如新近填土及深厚填石层、软土、膨胀土、湿陷 生土、高地应力岩层、松散破碎岩层、盐溃土地层、承压水地层、液化地层等，特殊土地层是指严重影响锚 汗的力学及化学稳定性或者施工特别困难的地层，如膨胀性地层、湿陷性地层等，应进行专门的设计，采取 必要的处理措施后方可实施。本章施工机具不仅适用于岩土层锚杆钻孔，在松散堆积层、卵石层和破碎岩层 也有良好的钻凿效率，基本解决了复杂地层锚杆孔的钻凿难题。
23.2.1锚杆钻机根据施工工艺不同，可选用螺旋钻进也可配备潜孔冲击器进行冲击钻进，还可配备同心套管 或偏心套管潜孔锤钻进或双管钻机，或可配备顶部液压冲击的钻机。 23.2.2分体式全液压锚杆钻机应具有以下特点： 1泵站、操纵台、主机分体，结构紧漆，重量轻，解体性强，应便于搬迁和安装，对施工现场适应性 强，更适合脚手架上施工： 2钻机动力头扭矩大，行程长，钻孔速度快，钻进及处理事故能力应强，适用范围广，钻进效率高； 3钻机可适用多种钻进工艺方法，如合金回转钻进、螺旋钻进、潜孔锤钻进、跟管钻进等，可配备跟 管钻进钻具（钻杆、套管、偏心钻头等），在不稳定地层用套管护壁开孔，常规球齿钻头终孔，成孔质量好 4钻机钻孔角度范围大，滑架可沿底架前后滑移，钻孔定位方便、可靠； 5钻机中心低，钻具上、下方便，全液压控制，操作方便灵活，省时、省力 6可选配孔口集尘装置，减少环境污染，改善工作环境， 23.2节所列出的YGL系列、MXL系列和MDL系列履带式锚杆钻机为履带底盘装载、全液压驱动动力 头式钻机，适合钻杆钻进、套钻钻进、钻杆套管复合钻进，应具有如下主要特点： 1钻机动力头扭矩大，行程长，钻孔速度快，处理事故能力强，钻进能力强，适用范围广，钻进效率 高： 2钻机移位、行走更快捷方便、定位极为方便，钻进时稳定可靠； 3配有孔口夹持、卸扣装置，使装卸钻杆、套管劳动强度低效率高，减少了辅助时间； 4可配套相应的钻具，钻机可适用多种钻进工艺方法，如回转钻进、螺旋钻进、风动潜孔锤钻等； 5可选配旋喷机构，能够进行扩大头锚索的施工。 23.2.4砂层、砂卵石层、松散覆盖层及破碎地层钻凿锚杆孔宜采用全液压顶部冲击回转多功能履带钻机，顶 中履带式锚杆钻机应具有以下特点： 1该型钻机配备大扭矩、高钻速、大功率液压冲击动力头，可多角度多方位钻孔： 2又可采用液压顶驱钻进、液压锤跟管钻进、潜孔锤基岩钻进、潜孔锤偏心跟管钻进、潜孔锤对心跟 管钻进等钻进方式： 3钻进速度快，成孔质量好，效率高， 23.2.5潜孔冲击器（潜孔锤）和钻头应具有以下特点： 1具有结构简单、性能优良、工作可靠、维修方便、耗风量低的特点，冲击器取消了复杂的配气结构 代之以简单的配气气路，压气直吹，气道路程短，气体压力损失小：
24现浇混凝土桩基承台
火烧丝的规格应为18号～22号铁丝；砂浆垫块应用1：3水泥砂浆埋22#火烧丝，提前预制， 到强度。
本章适用于建（构）筑物场地和道路路基的边坡 当地基为软土、液化王、膨胀土、湿陷性黄王等 特殊性岩土时，应先对地基进行妥善处理。 25.1材料要求 511应选用耐魔一抗风化能力强的石料
25.1.1应选用耐腐蚀、抗风化能力强的石
要对地基承载力进行检验。若基底存在软弱或土质不良地段，可采用换填法、挤密法、复合地基等方式进行 处理。
26劲芯水泥土搅拌墙（桩）
章适用于劲芯水泥土搅拌墙（桩）工艺。可采用三轴搅拌钻机，适用于黏性土、粉土、砂土、 黄土等岩土层。地层较硬时，可采用预钻工艺。 26.2主要机具
于劲芯水泥土搅拌墙（桩）工艺。可采用三轴搅拌钻机，适用于黏性土、粉土、砂土、砂砾土 岩土层。地层较硬时，可采用预钻工艺
26.4.10搅拌墙（桩）应连续施工，对于超过24h未植入芯桩的，应进行复搅。 26.4.11钢制构件为节约成本会进行回收，其他预制构件在妨碍后期使用时亦可拔除
27.4.3导墙的垂直度是地下连续墙能否保持垂直的首要条件，因此规定导墙拆模后，应立即在导墙间加支 撑（支撑水平距离宜为1.2m~1.5m，直至槽段开挖时拆除），以防止导墙受周边土体及荷载影响发生变形。 27.4.4通过循环或混凝土置换而排出的泥浆由于膨润土等主要成分的消耗及土渣和电解质离子的混入，其 质量比原泥浆质量显著恶化。恶化程度因成槽方法、地质条件和混凝土灌注方法等施工条件而异。循环使用 尼浆的净化效果将直接影响护壁泥浆重复使用的可能性，也影响到地下连续墙的施工成本和所需处理的废弃 泥浆量。泥浆净化通常采用机械、重力沉降和化学处理的方法。施工中循环泥浆应进行沉淀或除砂处理等 再生处理手段，符合要求后方可使用。 27.4.5单元槽段划分应综合考虑成槽机抓斗张开尺寸、地层条件、周边环境后，经地连墙成槽试验确定， 划分长度宜6m~8m，但当场地土层不稳定时，为防止槽壁倒塌，应缩短单元槽段长度，以缩短挖土时间和减 少槽壁暴露时间：当地连墙附近有高大建（构）筑物或有较大地面荷载，亦应缩短单元槽段长度。 在成槽施工中，如遇砂土、卵石等易塌孔地层时，应加快成槽施工，连续作业，尽快完成钢筋笼吊放及 混凝土灌注工作，减少成槽后空置时间，降低塌孔风险。 连续墙接头刷壁质量是连续墙施工控制的质量要点，关系到连续墙整体防水性能，因此需要引起高度重 视。地连墙相邻槽段接头因先施工的槽段接头面上附有泥土和土渣，影响地连墙接头处的防渗性能，因此成 漕后对先施工的墙体接头处进行刷槽，清除表面泥皮及土渣，清刷标准为清刷设备无泥、槽底沉渣不增加。 27.4.6地下连续墙要求预埋接驳器，接驳器左右偏差不大于20mm，上下偏差不大于10mm、钢筋笼下端的 纵向主筋宜向内弯转，以防吊装时钢筋擦伤槽壁，但向内弯折的程度亦不应影响混凝主的导管插入，预理件 与主筋连接牢固，外露面包扎要严密。按设计预理件规格、位置、标高，将预理件准确焊接固定在钢筋笼上， 为保证预理筋、预理件位置在施工时易于寻找，采用多层板或聚苯板保护。 27.4.10在清槽后4h内浇筑混凝土，是为了避免槽底沉渣厚度超过规范要求，或者槽壁塌。对于因吊放钢 筋笼等原因不能在4h内开始灌注混凝土的槽段，应重新检测槽底沉渣厚度和泥浆性能指标，如这些指标合格， 则可灌注混凝土。如泥浆性能指标不合格，可通过换浆调整泥浆性能指标。如沉渣厚度不合格，可通过混凝 土导管用高压泥浆把沉渣浮起来，再灌注混凝土。如果槽底沉渣严重超标，必须将导管和钢筋笼取出，重新 清槽，清槽合格再灌注混凝土。 混凝土充盈系数计算内容应包括墙顶超灌高度在内。
混凝土抗渗等级不宜小于P6级，墙体混凝土强度等级不应低于C30，水下浇筑时，混凝土强 关标准要求提高。
28土钉墙和复合土钉墙
28.4.1本条规定了一般情况下的施工顺序，当地层为粉细砂时，应当预喷射混凝土；当遇到较厚的杂填土 时，应当先采用短插筋固定，并预喷射混凝土；面层引水孔可以在喷射混凝土前预设，也可以在喷射混凝土 完成后设置。 28.4.7钢筋网与加强筋连接通常使用焊接；也可以在土钉端部焊接带孔的钢板，加强筋穿入钢板孔中；连 接方式应满足承受土钉拉力的要求。
29.4.4钢腰梁可以采用三角形支架或牛腿支撑，三角支架应与围护结构的主筋、预理件等连接，间距按设 计要求设置，三角支架应比钢腰梁宽度大50mm100cm。钢腰梁采用吊筋与围护结构进行连接加固是保证 钢腰梁稳定性、防止滑落的有效措施，应在工程施工中广泛采用。吊筋连接点间距宜控制在2m～3m，且每 段钢腰梁不小于两点，直径不小于Φ16mm。因斜向支撑与冠梁或钢腰梁呈斜交，有一定夹角，存在平行于 钢腰梁长度方向的分力，可能使钢腰梁存在后移，为使受力合力为零，按设计角度在冠梁或钢腰梁上设置抗 ，确保钢管支撑与端承板成垂直关系，然后进行支撑安装作业，其安装方法与直撑相同。 29.4.9立柱是内支撑体系中重要的受力构件，不仅承受剪力作用，还要承受弯矩作用，因此，施工过程中 必须严格按照设计图纸要求或规范要求进行。立柱材料应在工厂预制，现场拼接，考虑运输、吊装等因素影 响，本条对立柱分段长度做了规定。立柱穿过地下结构底板部位防水层不能闭合，将影响结构防水效果，因 比，必须采取有效的防水措施。 29.4.10钢支撑安装后，在施加预压力的过程中，应注意观察柱墙体变形、上层支撑的状态，同时为保证桩、 墙体受力均匀。 29.4.11支撑拆除过程是将支撑轴力转至永久支护结构或其它临时支护结构的过程。因此，在拆除支撑之前， 必须按照设计计算工况的要求，将基坑回填至相应基坑位置、主体结构混凝土强度达到设计要求，并按设计 要求的部位加装临时支撑后方可进行支撑拆除， 利用地下结构作为换撑结构时，如果主体结构混凝土强度没有达到设计规定的强度要求，容易造成混凝 土结构构件开裂，影响结构安全和使用寿命，甚至造成基坑塌事故。为保证结构的安全和使用功能，提出 主体结构混凝土强度要求，一般以其同条件养护混凝土试块强度不应小于混凝土设计强度的70%为控制条 件。 内支撑拆除后围护结构将产生应力重分布，有可能造成局部变形过大，危及基坑及周边环境的安全 因此，拆撑过程中必须加强基坑的监控量测和现场巡视，切实做到信息化施工。
本章适用于第四纪地层非拆除拉力型锚杆施工。锚杆主要应用于工程地质条件较好的基坑工程和边坡工 程。在当前工程实践中，非拆除拉力型锚杆占居主要地位，但随着人们环保意识、物权意识和施工水平的提 高，可拆除锚杆的应用也越来越多，此类锚杆的受力类型多为压力型。此外，锚杆按使用时间的长短分为临 时锚杆和永久锚杆，后者需要对锚杆采取防腐蚀措施。本章针对非拆除拉力型锚杆施工而编制，对于可拆除 玉力型锚杆、永久性锚杆及异型锚杆的施工，可参照执行
30.4.10在当前锚杆施工中，张拉锁定问题最突出，对工程质量和安全也影响最大，有必要进一步规 范。 本条第4款明确了校验锚杆轴力计的方法，以及测定某一类锚杆张拉锁定值和预应力损失值的方法。 需要指出的是，这里的“张拉锁定值”是指锁定值与预应力损失值之和，也称“超张拉值”，是张拉锁定过 程中的一个控制指标，从这个角度看，将这个控制指标称为“张拉锁定值”更准确一些。 本条第6款明确了工作锚杆的张拉方法和最大加载值。最大加载值为锚杆拉力标准值Nk的1.4、1.3、 1.2倍，分别对应于基坑侧壁安全等级一级、二级、三级，这是规范中规定的，也是合理的。对于某根锚杆 而言，只有加载到这个值，且观察5min并稳定后，方可判定该根锚杆承载力合格。 本条第7款明确了锚杆锁定工序，因使用的张拉锁定工具功能不同而有所差别。该款中所说的“自锁 型”也就是当前施工中普遍使用的一种类型，其典型特征是通过收缩千斤顶油缸，钢绞线拉动夹片锁紧。由 于“最大加载值”与“张拉锁定值”往往相差较大，不可能一次性完成张拉、锁定，因此，一根锚杆的张拉 锁定必须分两步才能完成，即第一步不安装锚具夹片，张拉至最大加载值并判定合格后，卸载至零并卸下工 具锚；第二步安装锚具夹片，再张拉至张拉锁定值后卸载锁定。该款中所称的控制型或称精准型是一种可实 现一步张拉锁定到位新工艺，其典型特征是在锚具和千斤顶之间增加了一个控制锚具夹片的装置，可以依据
TB／T 3355-2014 轨道几何状态动态检测及评定31. 4 施工工艺
31.4.5管井的钻井工艺：对于粒径小于150mm的第四系松散地层宜采用泵吸式反循环钻井工艺，对于粒径 大于200mm的地层可采用冲击钻机、潜孔锤或旋挖钻机施工；正循环钻井工艺由于钻井效率较低，又使用大 量泥浆护壁，相比之下洗井较困难，北京地区较少采用。 泵吸式反循环钻井工艺采用清水水压钻进，能避免泥浆对含水层淤堵，且洗井比较容易，一般使用空压 洗井即可，成井质量高。但是在粉细砂地层中容易刷空地层造成扩径，必要时应采取泥浆护壁， 当钻井地层较天粒径的卵石、漂石时，使用冲击钻钻并工艺比其他方法效率高，但因大量使用泥浆护壁， 造成洗井困难，一般需要配合化学洗井或拉活塞洗井。该方法钻井时孔内不需要冲洗液循环排渣，水利消耗 小，适宜场地水源不足的降水井施工。 本条仅对北京地区常用的冲击钻和泵吸式反循环钻机钻井工艺提出了要求。潜孔锤钻孔工艺目前在在北 京也有应用，其优点是钻进效率高、无需洗井，但是成井口径小，抽水设备选择余地小，单井涌水量也相对 小。当在人工填土及卵石、碎石等地层钻进困难时，也可选用旋挖钻机成孔。 31.4.9空压机洗井的出水管应采用钢管，风管一般为高压胶管。空压机的工作压力不应小于0.7MPa，排风 量大于6m/min 31.4.10水泵的选择应井的出水能力匹配，应根据动水位和实际出水量及时调配抽水泵量
31.7.7～31.7.8施工降水要保护工程周边环境安全。近年来，因施工降水导致工程周边地面出现塌陷等事故 时有发生，对地下设施和周边交通安全影响很大。因此，应合理进行降水并设计，严格控制降水并的施工质 量，确保在降水井运行过程中不会产生水土流失，在降水井运行过程中对含砂量进行监测，避免对周边环境 危害。
一般在不便于机械施工 挖土工作量很小时采用 为机械挖土的辅助手段。
32.2.1基坑、管沟、边坡等土石方开挖作业中，时常有坠落事故发生，因此开挖深度超过2m的基坑周边要 安装防护栏。 基坑开挖时支护结构需要达到一定强度，否则将造成支护结构因强度不足而破坏。基坑开挖应根据支护 设计要求分层分段开挖，严禁超挖。
工程开挖时，不得碰撞支护体系，不得在支护体系上防止和悬挂重物，以免引起支护结构破坏。
于一般工业及民用建筑物的基坑、基槽、室内地坪、管沟、室外肥槽等人工回填土工程。人工 便于机械施工的情况，或者填土工作量很小时采用。在采用机械施工的场地，通常作为机械挖 用于边角部位补充填
有地区经验时，可采用动力触探、静力触探、标准贯入等原位试验，并结合干密度试验的对比结果进行 质量检验。
DB2306／T 113-2019 多层覆盖一体式日光温室建设技术规程.pdf于工业与民用建筑物、构筑物的天型基坑（槽）、管沟以及大面积场地整平等土（石）方工程。