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GB 50755-2012 钢结构工程施工规范(完整正版、清晰无水印).pdf

8.3.3为保证气割操作顺利和气割面质量，不论采用何种气割 方法，切割前要求将钢材切割区域表面清理十净。 8.3.5、8.3.6采用剪板机或型钢剪切机切割钢材是速度较快的 一种切割方法，但切割质量不是很好。因为在钢材的剪切过程 中，一部分是剪切而另一部分为撕断，其切断面边缘产生很大的 剪切应力，在剪切面附近连续2mm～3mm范围以内，形成严重 的冷作硬化区，使这部分钢材脆性很大。因此，规定对剪切零件 的厚度不宜大于12mm，对较厚的钢材或直接受动荷载的钢板不 应采用剪切，否则要将冷作硬化区刨除；如剪切边为焊接边可 不作处理。基于这个原因，规定了在低温下进行剪切时碳素结构 钢和低合金结构钢剪切和冲孔操作的最低环境温度。

8.4.2对冷矫正和冷弯曲的最低环境温度进行限制，是为保

8.4.2对冷矫正和冷弯曲的最低环境温度进行限制，是为保 材受外力而脆断要比冲孔和剪切加工时而断裂更敏感DB36／T 1272-2020 展览展示设计企业资质等级评定规范，故环境温

度限制较严。 当设备能力受到限制、钢材厚度较厚，处于低温条件下或冷 矫正送不到质量要求时，则采用加热矫正，规定加热温度不要超 过900℃。因为超过此温度时，会使钢材内部组织发生变化，材 质变差，而800℃～900℃属于退火或正火区，是热塑变形的理 想温度。当低于600℃后，因为矫正效果不大。且在500℃～ 550℃也存在热脆性。故当温度降到600℃时，就应停止矫正 工作。 8.4.7冷矫正和冷弯曲的最小曲率半径和最大弯曲失高的充许

8.4.7冷矫正和冷弯曲的最小曲率半径和最大弯曲高的子

值，是根据钢材的特性、工艺的可行性以及成型后外观质量的 制而作出的。

8.5.2为消除切割对主体钢材造成的冷作硬化和热影响的不利 影响，使加工边缘加工达到设计规范中关于加工边缘应力取值和 压杆曲线的有关要求，规定边缘加工的最小刨削量不应小于 2.0mm。本条中需要进行边缘加工的有： 1需刨光顶紧的构件边缘，如：吊车梁等承受动力荷载的 构件有直接传递承压力的部位，如支座部位、加劲肋、腹板端部 等；受力较大的钢柱底端部位，为便其压力由承压面直接传至底 板，以减小连接焊缝的焊脚尺寸；钢柱现场对接连接部位；高 层、超高层钢结构核心筒与钢框架梁连接部位的连接板端部：对 构件或连接精度要求高的部位。 2对直接承受动力荷载的构件，剪切切割和手工切割的外 边缘。

8.6.1本条规定了孔的制作方法，钻孔、冲孔为一次制孔（其 中，冲孔的板厚应≤12mm）。铣孔、铰孔、镗孔和锶孔方法为 二次制孔，即在一次制孔的基础上进行孔的二次加工。也规定了

采用气割制孔的方法，实际加工时一般直径在80mm以上的圆 孔，钻孔不能实现时可采用气割制孔；另外对于长圆孔或异形孔 一般可采用先行钻孔然后再采用气割制孔的方法。对于采用冲孔 制孔时，钢板厚度应控制在12mm以内，因为过厚钢板冲孔后 孔内壁会出现分层现象。

8.7螺栓球和焊接球加工

8.7.1螺栓球是网架杆件互相连接的受力部件，采用热锻成型 质量容易得到保证，一般采用现行国家标准《优质碳素结构钢》 GB/T699规定的45号圆钢热锻成型，若用钢锭在采取恰当的 工艺并能确保螺栓球的锻制质量时，也可用钢锭热锻而成。

8.8.3设置过渡段的目的为提高现场焊接质量，过渡段材质应 与相接之构件的材质相同，其长度可取“500和截面尺寸中的 最大值

8.8.3设置过渡段的自的为提高现场焊接质量，过渡段材质应

8.9.1索节点毛坏加工工艺有三种方式：①铸造工艺：包活模 型制作、检验、浇注、清理、热处理、打磨、修补、机械加工、 检验等工序②锻造工艺：包括下料、加热、锻压、机械加工 检验等工序；③焊接工艺：包括下料、组装、焊接、机械加工 检验等工序。

9.1.2构件组装前，要求对组装人员进行技术交底，交底内容 包括施工详图、组装工艺、操作规程等技术文件。组装之前，组 装人员应检查组装用的零件、部件的编号、清单及实物，确保实 物与图纸相符

9.1.5确定组装顺序时，应按组装工艺进行。编制组装工艺时

应考虑设计要求、构件形式、连接方式、焊接方法和焊接顺序等 因素。对桁架结构应考腹杆与弦杆、腹杆与腹杆之间多次相贯 的焊接要求，特别对隐蔽焊缝的焊接要求

9.2.4、9.2.5本条文适用于所有直径的圆钢管和锥形钢管的接 长。钢管可分为焊接钢管和无缝钢管，焊接钢管一般有三种成型 方式：即卷制成型、压制成型和连续冷弯成型（即高频焊接钢 管）。当钢管采用卷制成型时，由于受加工设备（卷板机）加工 能力的限制，大多数卷板机的宽度最大为4000mm，即能加工的 钢管长度（也称管节或管段）最长为4000mm，因此一个构件一 般需要2～5段管节对接接长。所以规定当采用卷制成型时，在 一个节间（即两个节点之间）允许有多个接头。

3.2确定构件组装方法时，应根据构件形式、尺寸、数量、 且装场地、组装设备等综合考虑。 地样法是用1：1的比例在组装平台上放出构件实样，然后 根据零件在实样上的位置，分别组装后形成构件。这种组装方法

9.3.2确定构件组装方法时，应根据构件形式、尺寸、数量、

适用于批量较小的构件。 仿形复制装配法是先用地样法组装成平面（单片）构件，并 将其定位点焊牢固，然后将其翻身，作为复制胎模在其上面装配 另一平面（单片）构件，往返两次组装。这种组装方法适用于横 断面对称的构件。 胎模装配法是将构件的各个零件用胎模定位在其组装位置上 的组装方法。这种组装方法适用于批量大、精度要求高的构件。 专用设备装配法是将构件的各个零件直接放到设备上进得组 装的方法。这种组装方法精度高、速度快、效率高、经济性好。 立装是根据构件的特点，选择自上而下或自下而上的组装方 法。这种组装方法适用于放置平稳、高度不高的构件。 卧装是将构件放平后进行组装的方法，这种组装方法适用于 断面不大，长度较长的细长构件。 9.3.5设计要求或施工工艺要求起拱的构件，应根据起拱值的 大小在施工详图设计或组装工序中考虑。对于起拱值较大的构 件，应在施工详图设计中予以考虑。当设计要求起拱时，构件的 起拱充许偏差应为正偏差（不充许负偏差）。

10.1.1当前复杂钢结构工程逐渐增多，有很多构件受到运输或 吊装等条件的限制，只能分段分体制作或安装，为了检验其制作 的整体性和准确性、保证现场安装定位，按合同或设计文件规定 要求在出厂前进行工厂内预拼装，或在施工现场进行预拼装。预 并装分构件单体预拼装（如多节柱、分段梁或行架、分段管结核 等）、构件平面整体预拼装及构件立体预拼装。 10.1.2对于同一类型构件较多时，因制作工艺没有较大的变 化、加工质量较为稳定，本条规定可选用一定数量的代表性构件 进行预拼装。 10.1.3整体预拼装是将需进行预拼装范围内的全部构件，按施 工详图所示的平面（空间）位置，在工厂或现场进行的预拼装 听有连接部位的接缝，均用临时工装连接板给予固定。累积连续 预拼装是指，如果预拼装范围较大，受场地、加工进度等条件的 限制将该范围切分成若干个单元，各单元内的构件可分别进行预 拼装。 10.1.4对于特殊钢结构预拼装，若没有相关的验收标准时，施 工单位可在构件加工前编制工程的专项验收标准，进行验收

10.2.1本条规定对重大架的支承架需进行验算，小型的构件 预拼装胎架可根据施工经验确定。根据预拼装单元的构件类型， 预拼装支垫可选用钢平台、支承凳、型钢等形式。 10.2.2可通过变换坐标系统采用卧拼方式，若有条件，也可按 照钢结构安装状态进行定位。

10.2.3本条规定的自由状态是指在预拼过程中可以用卡具、夹 具、点焊、拉紧装置等临时固定，调整各部位尺寸后，在连接部 位每组孔用不多于1/3且不少于两个普通螺栓固定，再拆除临时 固定，按验收要求进行各部位尺寸的检查。 10.2.7本条规定标注标记主要为了方便现场安装，并与拼装结 果相一致。标记包括上、下定位中心线、标高基准线、交线中心 点等；对管、筒体结构、工地焊缝连接处，除应有上设标记外 还可焊接或准备一定数量的卡具、角钢或钢板定位器等，以便现 场可按预拼装结果进行安装。

10.3计算机辅助模拟预拼装

10.3.1本规范提出计算机辅助模拟预拼装方法，因具有预拼袋 速度快、精度高、节能环保、经济实用的自的。钢结构组件装算 机模拟拼装方法，对制造已完成的构件进行三维测量，用测量数 据在计算机中构造构件模型，并进行模拟拼装，检查拼装干涉和 分析拼装精度，得到构件连接件加工所需要的信息。构思的模拟 预拼装有两种方法，一是按照构件的预拼装图纸要求，将构造的 构件模型在计算机中按照图纸要求的理论位置进行预拼装，然后 遂个检查构件间的连接关系是否满足产品技术要求，反馈回检查 结果和后续作业需要的信息：二是保证构件在自重作用下不发生 超过工艺充许的变形的支承条件下，以保证构件间的连接为原 则，将构造的构件模型在计算机中进行模拟预拼装，检查构件的 拼装位置与理论位置的偏差是否在充许范围内，并反馈回检查结 果作为预拼装调整及后续作业的调整信息。当采用计算机辅助模 拟预拼装方法时，要求预拼装的所有单个构件均有一定的质量保 证；模拟拼装构件或单元外形尺寸均应严格测量，测量时可采用 全站仪、计算机和相关软件配合进行。

11.1.2施工现场设置的构件堆场的基本条件有：满足运输车辆 通行要求场地平整，有电源、水源，排水通畅，堆场的面积满 足工程进度需要，荐现场不能满足要求时可设置中转场地。 11.1.5本条规定的合理顺序需考虑到平面运输、结构体系转 换、测量校正、精度调整及系统构成等因素。安装阶段的结构稳 定性对保证施工安全和安装精度非常重要，构件在安装就位后， 应利用其他相邻构件或采用临时措施进行固定。临时支承结构或 临时措施应能承受结构自重、施工荷载、风荷载、雪荷载、吊装 产生的冲击荷载等荷载的作用，并不至于使结构产生永久变形。 11.1.6钢结构受温度和日照的影响变形比较明显，但此类变形 属于可恢复的变形，要求施工单位和监理单位在大致相同的天气 条件和时间段进行测量验收，可避免测量结果不一致。 11.1.7在构件上设置吊装耳板或吊装孔可降低钢丝绳绑扎难 度，提商施工效率，保证施工安全。在不影响主体结构的强度和 建筑外观及使用功能的前提下，保留吊装耳板和吊装孔可避免在 除去此类措施时对结构母材造成损伤。对于需要覆盖厚型防火涂 料、混凝土或装饰材料的部位，在采取防锈措施后不官对吊装耳 板的切割余量进行打磨处理。现场焊接引入、引出板的切除处理 也可参照吊装耳板的处理方式

11.2起重设备和吊具

11.2.1非定型产品主要是指采用卷扬机、液压油缸千斤顶、吊 装扒杆、龙门吊机等作为吊装起重设备，属于非常规的起重 设备。

11.2.4进行钢结构吊装的起重机械设备，必须在其额定起重量 范围内吊装作业，以确保吊装安全。若超出额定起重量进行吊装 作业，易导致生产安全事故。 11.2.5吊适用的特殊情况是指：施工现场无法使用较大的起 重设备，需要吊装的构件数量较少，采用较大起重设备经济投人 明显不合理。当采用双机抬吊作业时，每台起重设备所分配的吊 装重量不得超过其额定起重量的80%，并应编制专项作业指导 书。在条件许可时，，可事先用较轻构件模拟双机抬吊工况进行 试吊。 11.2.6吊装用钢丝绳、吊装带、卸扣、吊钩等吊具，在使用过 程中可能存在局部的磨耗、破环等缺陷，使用时间越长存在缺陷 的可能性越大，因此本条规定应对吊具进行全数检查，以保证质 量合格要求，防止安全事故发生。并在额定许用荷载的范围内进 行作业，以保证吊装安全

11.2.4进行钢结构吊装的起重机械设备，必须在其额定起重量 范围内吊装作业，以确保吊装安全。若超出额定起重量进行吊义 作业，易导致生产安全事故。

11.3 基础、支承面和预埋件

11.3.3为了便于调整钢柱的安装标高，一般在基础施工时，先 将混凝土浇筑到比设计标高略低40mm～60mm，然后根据柱脚 类型和施工条件，在钢柱安装、调整后，采用一次或二次灌筑法 将缝隙填实。由于基础未达到设计标高，在安装钢柱时，当来用 钢垫板作支承时，钢垫板面积的大小应根据基础混凝土的抗压强 度、柱底板的荷载（二次灌筑前）和地脚螺栓的紧固拉力计算确 定，取其中较大者； 钢垫板的面积推荐下式进行近似算

C一一基础混凝土强度等级（kN/cm）。11.3.4考感到锚栓和预理件的安装精度容易受到混凝土施工的影响，而钢结构和混土的施工充许误差并不一致，所以要求对其采取必要的固定支架、定位板等辅助措施。11.4构件安装11.4.1，首节柱安装时，利用柱底螺母和垫片的方式调节标高，精度可达士1mm，如图4所示。在钢柱校正完成后，因独立悬臂柱易产生偏差，所以要求可靠固定，并用无收缩砂浆灌实柱底。地脚螺栓止退螺母紫固螺母垫片柱脚底板调整垫片调节螺栓混凝土基础图4柱脚底板标高精确调整柱项的标高误差产生原因主要有以下几方面：钢柱制作误差，吊装后垂真度偏差造成，钢柱焊接产生焊接收缩，钢柱与混凝土结构的压缩变形，基础的沉降等。对于采用现场焊接连接的钢柱，一般通过焊缝的根部间隙调整其标高，若偏差过大，应根据现场实际测量值调整柱在工厂的制作长度。因钢柱安装后总存在一定的垂直度偏差，对于有顶紧接触面要求的部位就必然会出现在最低的地方是顶紧的，而其他部位呈109

现楔形的间隙，为保证顶紧面传力可靠，可在间隙部位来用塞不 可厚度不锈钢片的方式处理。 11.4.2钢梁采用一机串吊是指多根钢梁在地面分别绑扎，起吊 后分别就位的作业方式，可以加快吊装作业的效率。钢梁吊点位 置可参考表3选取。

表3 钢梁吊点位置

当单根钢梁长度大于21m时，若采用2点起吊，所需的钢 丝绳较长，而且易产生钢梁侧问变形，采用多点吊装可避免此 现象。 11.4.3支撑构件安装后对结构的刚度影响较大，故要求支撑的 固定一般在相邻结构固定后，再进行支撑的校正和固定。 11.4.5钢板墙属于平面构件，易产生平面外变形，所以要求在 钢板墙堆放和吊装时采取相应的措施，如增加临时肋板，防止钢 板剪力墙的变形。钢板剪力墙主要为抗侧向力构件，其竖向承载 力较小，钢板剪力墙开始安装时间应按设计文件的要求进行，当 安装顺序有改变时应经设计单位的批准。设计时宜进行施工模拟 分析，确定钢板剪力墙的安装及连接固定时间，以保证钢板剪力 墙的承载力要求。对钢板剪力墙未安装的楼层，即钢板剪力墙安 装以上的楼层，应保证施工期间结构的强度、刚度和稳定满足设 计文件要求，必要时应采取相应的加强措施。 11.4.7钢铸件与普通钢结构构件的焊接一般为不同材质的对 接。由于现场焊接条件差，异种材质焊接工艺要求高。本条规定 对于铸钢节点，要求在施焊前进行焊接工艺评定试验，并在施焊 中严格热行，以保证现场爆接质量

11.4.8由多个构件拼装形成的组合构件，具有构件体型大、单 体重量重、重心难以确定等特点，施工期间构件有组拼、翻身、 带装、就位等各种姿态，选择合适的吊点位置和数量对组合构件 非常重要，一般要求经过计算分析确定，必要时采取加固措施。 11.4.9后安装构件安装时，结构受荷载变形，构件实际尺寸 与设计尺寸有一定的差别，施工时构件加工和安装长度应采用现 场实际测量长度。当后安装构件焊接时，一般拘束度较大，采用 的焊接工艺应减少焊接收缩对永久结构造成影响。

非常重要，一般要求经过计算分析确定，必要时采取加固措施，

1.5.2单层钢结构安装过程中，采用临时稳定缆绳和柱间支撑 寸于保证施工阶段结构稳定非常重要。要求每一施工步骤完成 寸，结构均具有临时稳定的特征

11.6.1多高层钢结构由于制作和吊装的需要，须对整个建筑从 高度方向划分若于个流水段，并以每节框架为单位。在吊装时， 除保证单节框架自身的度外，还需保证自升式塔式起重机（特 别是内爬式塔式起重机）在爬升过程中的框架稳定。 钢柱分节时既要考悠工广的加工能力、运输限制条件以及现 场塔吊的起重性能等因繁，还应综合考感现场作业的效率以及与 其他工序施工的协调，所以钢柱分节一般取2层～3层为一节： 在底层柱较重的情况下，也可适当减少钢柱的长度。 为了加快吊装进度，每节流水段（每节框架）内还需在平面 上划分流水区。把混凝土筒体和塔式起重机肥升区划分为一个主 要流水区；余下部分的区域，划分为次要流水区；当采用两台或 两台以上的塔式起重机施工时，按其不同的起重半径划分各自的 施工区域。将主要部位（混凝土简体、塔式起重机肥升区）安排 在先行施工的区域，使其早日达到强度，为塔吊爬升创造条件。 11.6.2高层钢结构在立面上划分多个流水作业段进行吊装，多

11.6.2高层钢结构在立面上划分多个流水作业段进行

数节的框架其结构类型基本相同，部分节较为特殊，如根据建筑 和结构上的特殊要求，设备层、结构加强层、底层大厅、旋转餐 宁层、屋面层等，为此应制定特殊构件吊装顺序。 整个流水段内先柱后梁的吊装顺序，是在标准流水作业段内 先安装钢柱，再安装框架梁，然后安装其他构件，按层进行，从 下到上，最终形成框架。国内目前多数采用此法，主要原因是： 影响构件供应的因素多，构件配套供应有困难；在构件不能按计 划供应的情况下尚可继续进行安装，有机动的余地；管理工作相 对容易。 高部先柱后梁的吊装顺序是针对标准流水作业段而言，即安 装若干根钢柱后立即安装框架梁、次梁和支撑等，由下而上遂间 构成空间标准间，并进行校正和固定。然后以此标准间为依靠 按规定方向进行安装，遂步扩大框架，直至该施工层完成。 11.6.4楼层标高的控制应视建筑要求而定，有的要按设计标高 控制，而有的只要求按相对标高控制即可：当采用设计标高控制 时，每安装一节柱，就要按设计标高进行调整，无疑是比较麻烦 的，有时甚至是很困难的。 1当按相对标高进行控制时，钢结构总高度的充许偏塞是 经计算确定的，计算时除应考虑荷载使钢柱产生的压缩变形值和 各节钢柱间焊接的收缩余量外，尚应考虑逐节钢柱制作长度的允 许偏差值。如无特殊要求，一般都采用相对标高进行控制安装。 2当按设计标高进行控制时，每节钢柱的柱顶或梁的连接 点标高，均以底层的标高基准点进行测量控制，同时也应考虑荷 载使钢柱产生的压缩变形值和各节钢柱间焊接的收缩余量值。除 设计要求外，一般不来用这种结构高度的控制方法。 不论采用相对标高还是设计标高进行多层、高层钢结构安 装，对同一层柱顶标高的差值均应控制在5mm以内，使柱顶高 度偏差不致失控。

11.6.4楼层标高的控制应视建筑要求而定，有的要按

断增加，这对已安装完成的竖向结构将产生竖向压缩变形，同时

也对局部构件（如伸臂架杆件）产生附加应力和弯矩。在编制 安装方案时，根据设计文件的要求，并结合结构特点以及竖向变 形对结构的影响程度，考虑是否需要采取预调整安装标高、设置 构件后连接固定等措施。

11.7大跨度空间钢结构

11.7.1确定空间结构安装方法要考虑结构的受力特点，使结构 完成后产生的残余内力和变形最小，并满足原设计文件的要求。 司时考虑现场技术条件，重点使方案确定时能够考虑到现场的各 种环境因素，如与其他专业的交叉作业、临时措施实施的可行 生、设备吊装的可行性等。 本条列出了儿种典型的空间钢结构安装方法： 高空散装法适用于全支架拼装的各种空间网格结构，也可根 据结构特点选用少支架的悬挑拼装施工方法；分条或分块安装法 适用于分割后结构的刚度和受力状况改变较小的空间网格结构， 分条或分块的大小根据设备的起重能力确定；滑移法适用于能设 置平行滑轨的各种空间网格结构，光其适用于跨越施工（待安装 的屋盖结构下部不充许搭设支架或行走起重机）或场地狭餐、起 重运输不便等情况：些空间网格结构为大面积大柱网或狭长平面 时，可采用滑移法施工：整体提升法适用于平板空间网格结构， 结构在地面整体拼装完毕后提升至设计标高、就位；整体顶升法 适用于支点较少的空间网格结构：结构在地面整体拼装完毕后项 升至设计标高、就位：整体吊装法适用于中小型空间网格结构， 吊装时可在高空平移或旋转就位：折叠展开式整体提升法适用于 注面网壳结构，在地面或接近地面的工作平台上折叠起来拼装 然后将折登的机构用提升设备提升到设计标高，最后在高空补足 原先去掉的杆件，使机构变成结构：高空悬拼安装法适用大悬挑 空间钢结构，自的为减少临时支承数量。 11.7.3钢索材料是索（预应力）结构最重要的组成材料，其质

量控制尤为关键。索体下料长度是钢索材料最重要的参数，

方核算确定。索体下料长度应经计算确定。应采用应力下料的方 法，考虑施工过程中张拉力及结构变形对索长的影响，同时给定 施工时的温度，由索体生产厂家根据具体索体确定温度对索长的 修正。索体张拉端调节量需综合考虑结构变形大小、结构施工误 差等因素后与索厂共同确定。在给定索体下料图纸时，同时需标 出索夹在索体上的安装位置，由厂家在生产时标出。 索（预应力）结构是一种半刚性结构，在整个施工过程中 结构受力和变形要经历儿个阶价段，因此需要对全过程进行受力仿 真计算分析，以确保整个施工过程安全、准确。 索（预应力）结构施工控制的要点是拉索张拉力和结构外形 控制。在实际操作中同时达到设计要求难度较大，一般应与设计 单位商讨相应的控制标准，使张拉力和结构外形能兼顾达 要求。 对钢索施加预应力可采用液压于斤顶直接张拉；也可采用顶 升撑杆、结构局部下沉或抬高、支座位移、横向牵拉或顶推拉察 等多种方式对钢索施加预应力。一般情况下，张拉时不将所有拉 素一次张拉到位，而采用分批分级进行张拉的方法。根据整个结 构特点将预应力张拉力分为若十级，便得相邻构件变形、应力差 异较小，对结构受力有利，同时也易于控制最终张拉力。 11.7.4温度变化对构件有热胀冷缩的影响，结构跨度越大温度 影响越敏感，特别是合拢施工需选取适当的时间段，避免次应力 的产生。

11.8.1本条规定了高钢结构的三种常用的安装方法。

11.8.1本条规定高算钢结构的三种常用的安装方法。 高空散件（单元）法：利用起重机械将每个安装单元或构件 进行逐件吊运并安装，整个结构的安装过程为从下至上流水作 业。上部构件或安装单元在安装前，下部所有构件均应根据设计 布置和要求安装到位，即保证已安装的下部结构是稳定和安 全的。

整体起法：先将结构在地面支承架上进行平面卧拼装，拼 装完成后采用整体起扳系统（即将结构整体拉起到设计的竖直位 置的起重系统），将结构整体起扳就位，并进行固定安装。 整体提升（顶升）法：先将钢榄杆结构在较低位置进行拼 装，然后利用整体提升（顶升）系统将结构整体提升：（顶升）到 设计位置就位且固定安装。 11.8.3受测量仪器的仰角限制和大气折光的影响，高耸结构的 标高和轴线基准点应逐步从地面向上转移。由于高算结构刚度框 对较弱，受环境温度和日照的影响变形较大，转移到高空的测量 基准点经常处于动态变化的状态。一般情况下，若此类变形属于 可恢复的变形，则可认定高空的测量基准点有效。

12.0.4使用专用吊具装卸及转运而不米用钢丝绳直接绑压型 金属板是为了避免损坏压型金属板，造成局部变形，吊点应保证 压型金属板变形小。 12.0.5采用焊接连接时应注意选择合适的焊接工艺，边模与梁 的焊缝长度20mm～30mm，焊缝间距根据压型金属板波谷的间 距确定，一般控制在300mm左右。 12.0.6本条主要从安全角度出发，防止压型金属板发生高空坠 落事故。 12.0.10尽量避免在压型金属板固定前对其切割及开孔，以免 造成混凝士浇筑时楼板变形较天。设备孔洞的开设一般先设置模 板，混凝土浇筑并拆模后采用等离子切割或空心升孔。若确需 开设孔洞，一般要求在波谷平板处开设，不得破环波肋；如果孔 洞较大，切割压型金属板后必须对洞口采取补强措施。 12.0.11压型金属板的临时支承措施可采取临时支承柱、临时 支承梁或者悬吊措施，以防止压型金属板在混凝王浇筑过程变形 过大或产生爆模现象

13, 1 一般规定

13.1.8规定构件表面防腐油漆的底层漆、中间漆和面层漆之间 的搭配相互兼容，以及防腐油漆与防火涂料相互兼容，以保证涂 装系统的质量。整个涂装体系的产品尽量来自于同一厂家，以保 证涂装质量的可追溯性。

13.2.1本条规定了构件表面处理的除锈方法，可根据表4 选用。

表4除锈等级和除锈方法

13.2.2钢材表面的粗糙度对漆膜的附着力、防腐性能和使用寿 命有较大的影响。粗糙度大，表面积也将增大，漆膜与钢材表面 的附着力相应增强；但是，当粗糙度太大时，如漆膜用量一定 时，则会造成漆膜厚度分布不均匀，特别是在波峰处的漆膜厚度 往往低于设计要求，引起早期的锈蚀，另外，还常常在较深的波 谷凹坑内截留住气泡，将成为漆膜起泡的根源。粗糙度太小，不 利于附着力的提高。所以，本条提出对表面粗糙度的要求。表面 粗糙度的大小取决于磨料粒度的大小、形状、材料和喷射速度 喷射压力、作用时间等工艺参数，其中以磨料粒度的天小对租糙 影响较大。

13.3油漆防腐涂装

13.3.1通常高压无气喷涂法涂装效果好、效率高：对天面积的 涂装及施工条件充许的情况下应采用高压无气喷涂法，可参照 高压无气喷涂典型工艺》JB/T9188执行，对于狭长、小面积 以及复杂形状构件可采用涂刷法、手工滚涂法、空气喷涂法

13.4.1金属热喷涂工艺有火焰喷涂法、电弧喷涂法和等离子喷 涂法等。由于环境条件和操作因素所限，自前工程上应用的热喷 涂方法仍以火焰喷涂法为主。该方法用氧气和乙炔焰熔化金属 丝，由压缩空气吹送至待喷涂结构表面，即为本条的气喷法。气 喷法适用于热喷锌涂层，电喷涂法适用于热喷涂铝涂层，等离子 喷涂法适用于喷涂耐腐蚀合金涂层。

.5.2构件热浸镀锌时，减少热变形的措施有： 1 构件最大尺寸宜一次放人镀锌池： 2封闭截面构件在两端开孔， 4在构件角部应设置工艺孔，半径大于40mm；

13.5热漫镀锌防腐

13.6.6薄涂型防火涂料的底涂层（或主涂层）宜采用重力式喷 抢喷涂，局部修补和小面积施工时宜用手工抹涂，面层装饰涂料 宜涂刷、喷涂或滚涂。厚涂型防火涂料宜采用压送式喷涂机喷 徐，喷涂遍数、涂层厚度应根据施工要求确定，且须在前一遍干 燥后喷涂。

13.6.6薄涂型防火涂料的底涂层（或主涂层）宜采用重力式喷 抢喷涂，局部修补和小面积施工时宜用手工抹涂，面层装饰涂料 宜涂刷、喷涂或滚涂。厚涂型防火涂料宜采用压送式喷涂机喷 涂，喷涂遍数、涂层厚度应根据施工要求确定，且须在前一遍干 燥后喷涂。

14.2.2本条规定了四种定位放线的测量方法，选择测量方法应 根据仪器配置情况自由选择，以控制网满足施工需要为源则，客 种方法的适用范围如下： 1直角坐标法适用于平面控制点连线平行于坐标轴方向及 建筑物轴线方向时，矩形建筑物定位的情况； 2极坐标法适用于平面控制点的连线不受坐标轴方向的影 响（平行或不平行坐标轴），任意形状建筑物定位的情况，以及 采用光电测距仪定位的情况： 3角度（方向）交会法适用于平面控制点距待测点位距离 较长、量距困难或不便量距的情况； 4距离交会法适用于平面控制点距待测点距离不超过所用 钢尺的全长且场地量距条件较好的情况。 14.2.3本条规定的充许误差的依据为现行国家规范《工程测量 规范》GB50026的轴线竖向传递充许偏差的规定，以及现行国 家规范《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205施工要求限 差的0.4倍。竖向投测转点在50m～80m之间选取时，当设备仪 器精度低时取小值，精度高时取大值，

14.2.3本条规定的允许误差的依据为现行国家规范《工程测

规范》GB50026的轴线竖向传递充许偏差的规定，以及现行国 家规范《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205施工要求阳 差的0.4倍。竖向投测转点在50m80m之间选取时，当设备仪 器精度低时取小值，精度高时取大值。

14.3.3对于建筑物标高的传递，要对钢尺进行温度、拉力等的 校正。引测的允许偏差是参考《工程测量规范》GB50026 2007第8.3.11条的有关规定。

14.4单层钢结构施工测量

4.5对于空间异形桁架、复杂空间网格、倾斜钢柱等复杂结

14.4.5对于空间异形桁架、复杂空间网格、倾斜钢杆

购，不能直接简单利用仪器测量的构件，要根据实际的情况设置 三维坐标点，利用全站仪进行三维坐标测定

4.5多层、高层钢结构施工测

14.5.2控制轴线要从最近的基准点进行引测，避免误差累积。 14.5.3钢柱与钢梁焊接时，由于焊接收缩对钢柱的垂直度影响 较大。对有些钢柱一侧没有钢梁焊接连接，要求在焊接前对钢柱 的垂直度进行预偏，通过焊接收缩对钢柱的垂直度进行调整，精 度会更高，具体预偏的大小，根据结构形式、焊缝收缩量等因素 综合确定。每节钢柱一般连接多层钢梁，因主梁刚度较大，钢梁 焊接时会导致钢柱变动，并且还可能波及相邻的钢柱变动，因此 侍一个区域整体构件安装完成后进行整体复测：以保证结构的整 体测量精度。

14.5.4高层钢结构对温度非常敏感，日照、环境温差、焊接等

温度变化，以及大型塔吊作业运行，会便构件在安装过程中不断 变动外形尺寸，施工中需要采取相应的措施进行调整。首先尽量 选择一些环境因素影响不大的时段对钢柱进行量，但在实际作 业过程中不可能完全做到。实际施工时需要根据建筑物的特点， 故好一些观测和记录，总结环境因素对结构的影啊，测量时根据 实际情况进行预偏，保证测量钢柱的垂直度。

14.6高算钢结构施工测量

14.6.2高算钢结构的特点是塔身截面较小、高度较高，投测时 相邻两点的距离较近，需要采取多种方法进行校核。 14.6.6塔身由于截面较小，日照对结构的垂直度影响较大，应 对不同时段的日照对结构的影响进行监测，总结结构的变形规 律，对实际施工进行指导。

15.2.2规定施工现场对监测点的保护，主要是防止监测点受外 界环境的扰动、破坏和覆盖。 15.2.3钢结构工程变形监测的等级划分及精度要求参考了现行 国家标准《工程测量规范》GB50026。本规范将等级划分为三 个等级，基本与GB50026规范中四个等级的前三个等级相同。 变形蓝测的精度等级，是接变形观测点的水平位移点位中误 差、垂直位移的高程中误差或相邻变形观测点的高差中误差的大 小来划分。它是根据我国变形监测的经验，并参考国外规范有关 变形蓝测的内容确定的。其中，相邻点高差中误差指标，是为了 适合一些只要求相对沉降的监测项目自而规定的。 变形监测分为三个精度等级，一等适用于高精度变形监测项 自，二、三等适用于中等精度变形监测项自。变形监测的精度指 标值，是综合了设计和相关施工规范已确定的充许变形鼠的 1/20作为测量精度值，这样在允许范围之内，可确保建（构） 筑物安全使用，且每个周期的观测值能反映蓝测体的变形情况。 15.2.4本条列出了不同监测类别的变形监测方法。具体应用 时，可根据监测项自的特点、精度要求、变形速率以及监测体的 安全性等指标，综合选用

16施工安全和环境保护

16.1.2因钢结构施工危险性较高，本条规定编制专门的施工安 全方案和安全应急预案，以减少现场安全事故，现场安全主要含 人员安全、设备安全和结构安全等。 16.1.3本条规定的作业人员包括焊接、切割、行车、起重、义 车、电工等与钢结构工程施工有关的特殊工种和岗位。 16.1.5作业人员的劳动保护用品是指在建筑施工现场，从事建 筑施工活动的人员使用的安全帽、安全带以及安全（绝缘）鞋、 防护眼镜、防护手套、防尘（毒）口罩等个人劳动保护用品。施 工企业应建立完善的劳动保护用品管理制度，包括采购、验收、 保管、发放、使用、更换、报废等内容，并遵照中华人民共和国 住房和城乡建设部建质【2007255文件《建筑施工人员个人劳 动保护用品使用管理暂行规定》执行。

16.2.3钢柱安装时应将安全爬梯、安全通道或安全绳在地面上 铺设，固定在构件上，减少高空作业，减小安全隐惠。钢柱吊装 采取登高摘钩的方法时2016版20kV及以下配电网工程估算指标，尽量使用防坠器，对登高作业人员进行 保护。安全爬梯的承载必须经过安全计算。

3.3规定采用双钩安全带，自的是使作业人员在跨越钢柱等 得时，充分利用安全带对施工人员进行保护

16.4洞口和临边防护

16.4.3防护栏一般采用钢丝绳、脚手管等材料制成。

16.4.3防护栏一般采用钢丝绳、脚手管等材料

16.5施工机械和设备

16.5.3本条规定安装和拆除塔吊要有专项技术方案，特别是高 层内爬式塔吊的拆除，在布设塔吊时就要进行考虑。 16.5.6钢结构安装采用的非定型吊装机械，包括施工单位根据 自行施工经验设计的卷扬机、液压油缸于斤顶、吊装扒杆、龙门 吊机等，因没有成熟的验收标准，实际施工中必须进行详细的计 算以确保使用安全

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