标准规范下载简介
JGJ／T 187-2019 塔式起重机混凝土基础工程技术标准(完整正版、清晰无水印).pdf7.2.5整体式型钢平台有利于增强平台的刚度及塔机价
的上下交通；塔机基础节宜采用基础加强节。应在型钢平台主梁 或厚钢板与格构式钢柱分肢角钢间设置加劲肋板连接，各连接焊 缝的强度应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的 规定。整体式型钢平台及其节点构造可参考图3。
7.2.6竖向型钢剪刀撑斜杆和水
格构式钢柱剪刀撑横杆钢梁！钢梁2连系梁上下连接板009加劲肋塔机基础节立柱柱顶托板柱顶加劲肋40016004002402400240(a）平面300300150150(b)I—I剖面(c）ⅡⅡ剖面图3整体式型钢平台构造示意1一上连接板；2一格构式钢柱；3一剪刀撑横杆；4一下连接板；5钢梁1；6一钢梁2；7一加劲肋：8一竖向斜支撑：9一柱顶托板注：钢梁1通长T／CBMF81-2020 混凝土用铜渣粉.pdf，钢梁2对接，焊缝均未画出70
7.3.1混凝土承台基础应进行受弯和受剪配筋计算，考
.3。1混凝王承合基础应进行受弯和受剪配筋计算，考虑塔机 混凝士基础一般为方形独立式不变截面高度，在满足本标准第 .2节构造要求下，可不进行受冲切验算。灌注桩顶面标高一般 为底板底即混凝土垫层的顶面标高。h应是承台高度与格构式钢 柱至桩顶设计标高的长度之和
7.3.2钢结构轴心受压构件的稳定系数应根据
7.3.3本条文的计算公式取自现行国家标准《钢结构设计标准》
GB50017的规定，其中格构式钢柱构件的长细比入、入计算公 式中的计算长度H。规定为承台厚度中心至格构式钢柱插入灌注 桩2m的长度，系参照行业标准《建筑桩基技术规范》JGI94 2008第5.8.4条的规定，按格构式钢柱的上、下端近似为铰接 考虑，故下端嵌入灌注桩应有最小长度的规定，且当基坑开挖至 设计标高时，应快速浇筑混凝土垫层，详见本标准第8.1.8条基 础施工的有关规定。格构式钢柱截面宜设计为方形，即入三 入oy，入，一入y。若有特殊情况，截面也可设计为其他形式，其长细 比按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的规定计算 本条的公式和图7.3.2所示的格构式组合构件截面相一致。
7.3.5本条文公式中的M。、V。、N。均指单个缀件的内力。格
构式钢柱的缀件在满足本标准附录B格构式钢柱缀件的构造要 求时，本条文的公式可不验算。列出缀条式缀件的公式仅供特殊 场合应用，一般应用缀板式缀件。
塔机QTZ80的竖向荷载如图5所示。图中各参数摘自浙江 建机集团生产的QTZ80（ZJ5910）塔机的使用说明书。各种型 号规格的塔机荷载简图应按实画出并计算。 1自重荷载及起重荷载 1）塔机自重标准值：
Fkl=499.50kN
2）承台目重标准值： G=4.8X4.8X1.3X25=748.80(kN) 3）格构式钢柱自重标准值（4根）：
4）起重荷载标准值：
Gk2=38.20X4=152.80
Fgk=80.00kN
①塔机所受风均布线荷载标准值（.=0.20kN/m）： qsk=0.8aβzpsμzWoαoBH/H =0.8X1.2X1.59X1.95X1.348X0.20 X0.35X1.6 =0.45(kN/m) ②塔机所受风荷载水平合力标准值： Fvk=qsk·H=0.45X45.8=20.61（kN） ③基础顶面风荷载产生的力矩标准值： Mk=0.5Fk:H=0.5X20.61X45.8=471.97（kN.m） 2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标 准值（本标准附录A）。 ①塔机所受风线荷载标准值（。=0.75kN/m）： qsk=0.8αβzμsμzwoαoBH/H =0.8X1.2X1.69X1.95X1.348X0.75X0.35X1.6 =1.79(kN/m) ②塔机所受风荷载水平合力标准值： Fk=gsk·H=1.79X45.8=81.98（kN) ③基础顶面风荷载产生的力矩标准值： Tsk=0.5Fvk:H=0.5X81.98X45.8=1877.34（kN·m) 3塔机的倾覆力矩 塔机自身产生的倾覆力矩，向前（起重臂方向）为正，向后
桩基顶面坚向荷载标准值
Fkz=Fki+Gkl+Gk2+Fak =499.50+748.80+152.80+80=1481.10（kN） 2）非工作状态下塔机对基础顶面的作用。 ①标准组合的倾覆力矩标准值：
Fkz=Fkl+Gkl+Gk2+Fgk =499.50+748.80+152.80十80=1481.10（kN） 2）非工作状态下塔机对基础顶面的作用。 ①标准组合的倾覆力矩标准值：
Mk=M+M+M+Msk =1190.64—173.88—1813.50+1877.34 =1080.60 (kNm)
无起重荷载，小车收拢于塔身，故没有力矩M2、M ②水平荷载标准值：
③竖向荷载标准值： 塔机自重：Fkl=499.50kN 基础承台自重：Gkl=748.80kN 格构式钢柱自重：Gk三152.80kN 承台顶面竖向荷载标准值：
桩基顶面竖向荷载标准值
Fk=81.98kN
Fk=Fkl=499.50kN
k=Fkl+Gkl+Gk2 =499.50十748.80十152.80 =1401.10（kN）
式中：SGk 按永久荷载标准值计算的荷载效应值： Soik 按可变荷载标准值计算的荷载效应值
上述两种工况作用于承台顶面的荷载标准值计算结果！
表1承台顶面荷载标准值
注：水平荷载和倾覆力矩的作用方向均为塔身截面的对角线方向。
比较上述两种工况的计算可知，本例塔机在非工作状态时对 基础传递的倾覆力矩最大，敌应按非工作状态的荷载组合进行地 基基础设计。控制工况下（非工作状态）的倾覆力矩标准值小于 搭机制造商的塔机使用说明书中提供值，原因是塔机制造商的提 供值系根据国家标准《塔式起重机设计规范》GB/T13752 2017规定：沿海地区按基本风压0.80kN/m²~1.00kN/m²计算 塔机现场的基本风压不小于1.00kN/m，按本标准规定进行 计算的结果，倾覆力矩标准值将大于塔机制造商的塔机使用说明 书中提供值
计算承台受弯、受剪及受冲切承载力时按荷载效应的基本组 合值设计，属高桩承台应计入承台自重，承台混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋采用HRB40O，箍筋采用HPB300。 1承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，月承台高度 等合构造要求，故可不进行承台受角冲切的承载力验算。 2承台暗梁配筋计算 承台暗梁截面6×h三800mm×1300mm，钢筋采用 HRB335，混凝土保护层厚度为35mm。 1）荷载计算 塔机塔身截面对角线上立柱的荷载设计值：
取最不利的非工作状态下进行荷载的基本组合计算。
Mk+Fvk·h Nmax=YG n L 4 4.53 839.77（kN）
612.57X102 =i= =20.22(cm) A 149.76
钢柱对x、轴的长细比
Lor Loy 18.35X100 入=入y 90.75 ir 20.22
3）格构式钢柱换算长细比：
入or=入0=十=V十=V90.752+122 =91.54<［入=120 入0元=入0=91.54>入
V max 839.77X103 0.611X149.76X102 =91.77（N/mm） 5）同一截面处缀板线刚度之和： ZiB=225.16X103cm*/m>6iz=14.47X103cm*/m 覆力矩按最不利的对角线方 取最不利的非工作状态荷载进行验算。 1）轴心竖向力作用下： Fk+Gkl+Gk2 499.5+748.80+152.80 n 4 =350.28(kN) 2）偏心竖向力作用下： Qkmin为竖向拔力195.91kN 主竖向承载力符合要求，按抗压桩和抗拔桩设计 2桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值： Qmax=yQkmax=1.35X896.47=1210.23（kN） ?800钻孔灌注桩桩身轴心抗压承载力设计值： =4185.00kN 4 Qmax，符合要求。 3桩身轴心抗拔承载力验算 载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值： Q=Qkmin =1.35X195.91=264.48(kN) $800钻孔灌注桩通长配筋12业16，桩身抗拉强度设计值： N=fyA.+fpyAps=360X12X201.1+0=868（kN）>Q 合要求。 3.7型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标准《钢结 设计标准》GB50017的规定进行计算。十字式型钢平台可参 本标准725冬冬文说图3 =4185.00k 4 7.3.7型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标准《钢结 8.1.1塔机基础位于软弱土层较深时，应采用钢板桩等 方可开挖施工，当地下水丰富时尚应采取降排水措施 8.1.3塔机安装应在基础验收合格后进行，一次性安装 8.1.4基础沉降及位移观测方法同建筑主体结构工程 8.1.5钢立柱和灌注桩的钢筋笼焊接后一起沉入孔位， 台前，应整平钢立柱顶端。型钢平台各构件间的焊接、与 的焊接、与塔机基础节的连接是保证型钢平台承载力的关 保证施工质量，且规定焊缝质量等级不应低于二级。 逆作式（自上而下）及时设置坚向型钢支撑（图7.1.2），较高 钢立柱设置水平剪刀撑，有利于加强整体刚度且承载塔机回转产 生的扭矩。 8.1.8基坑开挖到设计标高时，由于钢立柱没有水平构件，是 钢立柱受力最不利的状态，故规定了本条条文 作式（自上而下）及时设置竖向型钢支撑（图7.1.2），车 立柱设置水平剪刀撑，有利手加强整体刚度且承载塔机回车 的扭矩， 1.8基坑开挖到设计标高时，由于钢立柱没有水平构件 钢立柱受力最不利的状态，故规定了本条条文 8.2.3~8.2.5塔机基础下采用水泥土搅拌桩复合地基、高压喷 射注浆桩复合地基、砂桩地基、土和灰土挤密桩复合地基及水泥 粉煤灰碎石桩复合地基，其承载力检验应符合现行国家标准《建 筑地基基础工程施工质量验收标准》GB50202的规定。可以工 8.4.5塔机基础的基桩检验可以用本工程同样条件下的工程桩 替代，进行承载力和桩身质量的检验，当桩型或地质条件不同 时，宜按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的规 定，单独进行塔机基础的基桩检测 8.5.5本条规定参照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收 标准》GB50205的规定，考虑塔机基础为临时性结构，钢立柱 随同灌注桩的钢筋笼安装就位，故本表8.5.5的充许偏差略有放 宽。考虑钢立柱在插入安装中容易产生平面位置的偏差，故修订 版增加了采用模架固定的方法。 8.5.6本条规定参照现行国家标准《钢结构工程施工 标准》GB50205的规定，考虑塔机基础为临时性结构，允许偏 差除平台梁水平度外略有放宽。 A.1 风荷载标准值计算 4地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海 #岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、 人及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市 指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 A.1.3制定塔机风荷载体形系数μ，说明如下： n榻桁架的整体体形系数： 型钢或方钢管杆件桁架 单榻架的整体体形系数： 塔身的整体体形系数： 塔身架迎风面净投影面积的体形系数： [μst =中μ、=1. 3d μst =中μ、1. 39 stw 1.95g =1.95 us d d A.2独立塔机工作状态时风荷载计算 A.2.2～A。2.3独立塔机工作状态的风荷载计算实例如下： 塔机独立状态计算高度为H=40m，塔身方钢管架的截面 为1.6m×1.6m铁路基本建设工程设计概（预）算编制办法（国铁科法[2017]30号 国家铁路局2017年5月6日）.pdf，无加强标准节。在工作状态下，基本风压取值 为0.20kN/m，地面粗糙度为B类。 （1）工作状态时塔机风荷载的等效均布线荷载标准值计算： A.3独立塔机非工作状态时风荷载计算 塔机独立状态计算高度为H=40m，塔身方钢管桁架的截面 塔机独立状态计算高度为H=40m，塔身方钢管桁架的截面 作状态时塔机风荷载的水平合力标准值： Fsk=gk·H=1.43X40=57.2(kN) （3）非工作状态时风荷载作用在基础顶面的力矩标准值： Msk=0.5Fsk·H=0.5X57.2X40=1144.00（kN.m） （4）当风沿着塔机塔身方形截面的对角线方向吹时，上述风 荷载效应值应乘以风向系数α。 附录B格构式钢柱缀件的构造要求 GB 51385-2019：微波集成组件生产工厂工艺设计标准（无水印，带书签）统一书号：15112：33486