标准规范下载简介

BIAD（北京院）超限高层建筑工程抗震设计汇编上册.pdf

时程分析基底剪力最小值与反应谱基底剪力比：×向=0.904：Y向=0.88时程分析基底剪力平均值与反应谱基底剪力比：X向=1.025：Y向=0.99从表3.3和表3.4可以看出：大十波USER1：天然波USER2、USER3.兰条地震波的基底剪力接近反应谱计算的基底剪力，每条地震波产生的基底剪力均大于反应谱法基底剪力的65%，平均基底剪力天于反应谱法基底剪力的80%，满足规范要求的三条地震波（两条天然波一条人工波的计算要求3.2.3中震反应谱分析结果由手本工程高度超限及体型不规则超限，为保证结构的安全：本次设计中提高王重要结构构件的安全度水平，对于剪力增的抗弯承载力按中震不届服设计，对于剪力墙的抗剪承载力按中震弹性设计：对宇五层以下的框架柱按中震弹性控制中震计算结果总结见表3.5267中鑫计算结果表 3.5中凝弹性计结巢中是不届服计其结果构件部位结巢构件部位结果混冠主核心简外培。L灌凝主核心简外阳培、L通过培内加型钢，加大暗挂肢满道主要剪力瑞的抗剪靓满足要求股薄避主要剪力瑞的抗变面积使得抗鸡求载为满足妻求框果柱联握柱藏面满泥要求3.2.4、大震反应谱分析结果根据结构8度罕遇地震的计算分析结果，本结构在大震输天下的抗震性能评价如下自前采用的结构体系与方案，以及构件尺寸：基本满足大震作用下结构不倒瑞的年性能自标。大震作用下，部分剪力墙墙肢出现损伤，但损伤严重的区城集中在裙房，主楼的剪力墙简体相对完好（图31）：部分钢筋混凝士梁和个别混凝土梁柱所配钢筋进人塑性阶段，但进入塑性状态的程度不深。因此，结构在大震作用下强度退化不大，整体结构具有足够的能力进行内力重分布维持其整体稳定性，承受地震与重力荷载楼顶最大位移为507mmsX为主输大向时楼层最大层间位移角为1月04：在第28层Y为生输天方向时，楼层最天层间位移角为101，：在第28层：满足规范小手100的要求。因此，在牢遇地震的作用下，实现了预定的抗震性能目标。本工程为一般高度超限，苹面不规则以及X方向塔楼偏置超限。为了实现“小轰不坏，中震可修，大震不甸”的设防自标，根据本工程的超限情况，提出了比现行规范，规程的规定更高的抗震措施，以及具体的抗震性能目标。，明确提出高层建筑结构的关美键部位预期达到的性能目标、是对“三水准两阶段设计”的一种补充，提高了超限高层建筑的“大震不倒”的可靠性33：抗装设计性能耳标的实现措施（对跃层柱：五层以下的框架柱的承载力按中震弹性进行验算五层以已的框架柱的抗剪承载力按中震弹性验算：经验算其构件承载力能满足中震弹性的要求。（2）对剪力墙的抗剪承载力按中震弹性设译：对抗弯承载力按中震不屈服设计。

尚意所来用的折抗展宝能国标： 中震：大震的设计地震动参数仍按规范规定采用，其场地的特征周期按内插法 确定： 2在同时考患双向水平和竖向地震作用下，主楼底部加强部位的主要墙肢的偏压 隔拉承载力按中震不届服复核，受剪承载力按中震弹性复核：高部框支梁柱的承载力按 震弹性复核 （2）设计单位拉对下列问题作必要的补充和改进： 补充沿抗侧力构件方向的计算：并与斜尚计算结果进行比较：按二者不利的结果 设计，并注意墙体平面外受力的配筋。，应进一步复核主楼底部加强部位的墙肢在中震下的 立力，改进型钢设置。各层框架柱的剪力，，应按主楼总剪的20%复核：加柱应考虑双 向地震扭转效应特别加强。 2程分析的地震波应符合规范要求。根据弹性和弹塑性时程分析，顶部应进一步 加强 ③每个穿层柱承担的地衰剪力不宜小于主楼底部总剪力的1%，需考虑计算长度加大 的影响，并按中震复核、加强 4主楼四周悬挑长度大于2.5m的构件应计天竖向地震 5角部斜梁：简体与框架连梁的设置宜改进： 6裙房体量较大，主楼宜增加与裙房分开的单独计算复核 3）该工程场地类别及液化判别正确，波速测试结果的整理宜改进

鄂尔多斯国泰商务广场（T3、，T4塔楼）王志刚，黄国辉：李华峰工程概况与设计标准本上程位于鄂尔多斯市伊金翟洛旗阿勒腾席热镇东侧：乌兰木伦河南茂。项目由6座高层主塔楼（T1.～T6）和与之相连的3层裙房组成，总建筑面积约为70万m，各部分建筑概况如下：T1，T6塔楼主要使用功能为写学楼：地上32层，地下3层，室外地面以主高度约为140m标准层平面单轴对称八边形，长短向边柱轴线距离为48m×30m：高宽比（H/B）47T2，T5塔楼主要使用功能为写字楼，地王41层，地下3层：室外地面以王高度约为182m。标准层平面单轴对称八边形，长短向边柱轴线距离为48m×30m，高宽比（H/B）6113：T4塔楼主要使用功能为写楼：地上57层，地下3层，室外地面以上高度约为238.4ma标准层平面为正四边形，边柱轴线距离为42m文:42m，高宽比HB）5.7s裙房主要使用功能地上为大堂，序疗、政府办公大厅：银行营业厅、，大报皆厅、大宴会厅、会议室、商业、餐厅等，地下为停车库，职工餐厅，厨房、电配电：设备机房等。地主3层：高部4层地下3层。：室外地面以上高度（混凝士屋面1金属屋面）18m/21m裙房建筑平面总长度约580m（直线距离），最大宽度约100m在首层地面以王工→T6塔楼和裙房之间彼此用防震缝分开成为独立的结构道元T1*16的嵌固层取在首层地面。本文仅介绍T3，T4塔楼的设计情况。如图11~图13所示，婚房裤房图1.1总平面图

271鄂尔多斯国泰商务广场（T3、T4塔楼）图1.2.鸟瞰效果图图13T3塔楼（T4塔楼）剖面图

T3、T4塔楼设计使用年限50年，建筑结构安全等级一级：工程地基基础设计等级为甲级，拟建场区的抗震设防烈度为7度，设计基本加速度值为01g，设计地展分组为第三组，场地类别Ⅱ类。T3，T4塔楼的抗震设防类别划分为重点设防类，即乙类2结构体系及超限情况2.1结构体系T3：T4超高层塔楼采用钢混凝土混合结构：即钢骨框架千钢筋（骨）混凝王核心简结构：为保证结构具有足够的侧向刚度。在水平力（地震、风）作用下不超出规范规定的侧移限值，根据塔楼平面特点和高度，，采用的结构体系具体如下3层以下为框架核心筒结构4层以上为外框筒十核心筒简的：“简中筒”结构。外筒椎架柱为钢骨柱GB／T 17853-2018标准下载，环向外椎梁采用钢骨梁，标准层梁高1000mm。外框柱与核心简连接的272框架梁采用钢梁，标准层梁高为700mm/550mm两种，与核心简墙铰接，核心简墙采用设BIAD有钢骨的钢筋混凝土墙，楼面钢梁与钢筋混凝土筒体交接处及筒体四角等重要部位设置型钢陪柱，部分剪力墙连梁采用钢骨梁。因3层以下建筑要求柱距为9m，：部分上层外框柱超限高层建工程抗秘设计汇编不能落底，其承担的荷载需通过设在45层的“天字”形斜柱转换至下层相邻框架柱如图21~图23所示图22结构典型楼层示竞图图2.1 结构三维模型图2.3转换房示意图

SATWESATWE601ETABSETABS.现范眼鱼505040:40302020101100.0002: 0.0004 0.0006 0.0068 0.00100.00120.00140.00160.00180.00020.00040.00060.0008:0.00100.00120.00140.00160.0018X向疯作用层间位移角Y再风作用偿商位移角278图32风作用下层间位移角对比移较核心简大：从层间位移角曲线可以看出，在该处曲线有尖角，但最天层间位移角小BIAD.规范限值较多，在地震和风作用下结构层间位移角满足规范要求超限高层建筑工3.2.2.弹性动力时程分析(1地震波采用 SATWE程片进行弹性时程分析，时程分析输大的地衰波为二条天然波（USER1和USER2）和=条人工波（USER3），峰值加速度均为35ga地震波的持续时间为30s抗大于结构基本周期5倍：时间间距0.02s：满足规范要求从表3.4可以看出三条波的基底剪力都大于反应谱法基底剪力的65%：平均基底剪力大于反应谱法基底剪的80%，满翼设计汇编足规范要求。弹性反应谱法位移分析结果表3.4SATWEETABS最大层闻位移角Y·055171082X.荷地囊位移比最夫值A·091·100最天层间位移角A·10321A1085Y商地袭位移比最大值1.091.095最大层间位移角A·1032171190X尚风载基间位移托最大层间位移角皖Z1020皖A·1099Y向风载离间位移比（2）弹性时程分析与肢拉谱对比结果0楼层位移：如图3.3②层间位移角，如图34③层间剪力：如图3.5。4倾覆弯：如图3.6（3）弹性动力时程讲算结果分析从弹性时程分析与反应谱分析结果比较来看，时程分析得到的楼层位移，层间位移角

由北景市建筑设计研究院完成的（鄂尔多斯国泰商务广场）T3：T4塔楼结构专业初 设计内容完整，针异分析数据详细，结构体系选用正确，设计基本数据的确定符合现行 国家规范、称准及有美规：尚时根据程超限的实际情况：采取比现行规范更加严格 的设计措施（如：对重要部位按中震弹性及大震不届服等性能自标进行抗震设计：2009 年10月29再·经审查。同意通过T3：T4塔楼超限高层建筑抗震设防专项审查：同时建 议如下： （1）署士工程勘察报告提供的岩生参数及结论建议存在偏于保守的问题，勘察单位应 会同设许单位进行必要的调整修改 （2）在转换层上下弦楼层处，宜设置钢构件水平支撑：并调整角部楼面钢梁的布置 （3）在转换层的斜柱：框架柱及王下弦构件的截面选型宜进行优化：以提高施工质量 及节点抗震性能 （4）转换层上下弦杆：其抗展性能自标宜同斜柱：王下弦内力分析宜采用零刚度楼板 模型：并进行手算复核 （5】顶部结构弹性时程分析的地震剪力于反拉谱法，对比按中囊不屈服设计的计籍 结果，顶部结构地震剪方宜做相应增大 （6）核心简方向内简列墙没有连染梁，建议设置连梁：形成多道抗震防线 （7）小震时最大层间位移角较小，底层墙肢轴压比不到05构件截面尺寸有：定富 裕度、若有可能，可适当减小墙厚和外框梁的尺寸 （8）针对转换部位钢骨节点构造复杂，建议进行试验分析 （9）对转换层梁节点的抗囊性能国标宜做补充分析： （10主钢染与核主筒连接假定为铰接，其铰接形式应考患在连接部位的约束弯矩对周 部构件的彩响

地上裙房共7层，首层=二层层高分别为6m.5.4m5.4m；四层=七层层高均为4.2m裙房主要屋面高度为33.6mls设计使用年限为50年，建筑结构耐久年限为100年，建筑结构安全等级为级，工程地基基础设计等级为甲级：拟建场区抗震设防烈度为门度，设计基本地震加速度值015g、设计地震分组第一维，场地类别V类。本工程抗震设防类别划分为重点设防类，即乙类结构体系及超限情况21结构体系本工程地下3层连为体，采用现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构体系。地王主楼和裙房两个结构单体主体均以地下一层顶板作为部结构的嵌固部位·主楼与裙房之间在一286层及二层设道连桥，并于21.000m标高处布置采光屋面连接，主楼写裙房平面关系如图BIAD.超限高芦建筑工程抗摄设计无编2.1所示234568910000G糖房:DC主楼BB724168图2.1主楼与帮房首层平面图2.1.1.主楼主楼结构体系为现浇钢管混凝土框架，钢筋混凝生筒体混合结构体系，外框与核毛简之间的距离×向为10.05m：?向为8.1m，钢筋混凝十交通核为丰体结构的主要抗侧力构件并贯通建筑物全高，核心筒外墙厚度为1100～500mm遂层依次减小：外围设20根圆钢管混凝主柱，截面1550×35，#1000×20逐层依次减小楼层框架梁为工字形钢梁，楼板为110mm厚现浇钢筋混凝土楼板。：由于仅钢筋混凝生核心筒短方向抗侧力刚度不能

满足设计要求，为了加侧向刚度，利用建筑避雄层13层：26层，39层布置了结构加强层即在这些楼层的建筑平面短方向的核心筒与外围框架之间设置水平外伸刚臂（钢斜腹杆桁架），与周边框架共同抵抗地衰倾覆弯矩，以满足规范的侧尚变形要求，主楼标准层平面如图2.2所示，主楼加强层平面如图2.3所示，外伸刚臂剖面如图2.4所示，3000x6900024D900062:0皖A·0287900030X69000:24009000000020434图2.2主楼标准层平面图图2.3主楼加强度平面图2.4外伸刚样部面

振型分解反应谱法计算结果的65%：二条波计算所得的结构基底剪力的平均值不小于振型分解反应谱法计算结果的80%③采用大型通用有限元分析软件ABAOUS进行弹塑性动力分析，我出结构薄弱环节，检验结构在萃遇地震下的弹塑性层简位移角是否小手规范限值，判断塑性和裂缝的出现位置并对结构子以加强（2）抗震设计性能自标及加强措施门主楼钢筋混凝士筒体外圈墙，钢警贯通筒的内墙墙肢满定偏拉、偏压承载力中袭不届服。②主楼混凝王简体外圈墙，钢臂贯通筒内墙墙肢受剪承载力满足中震弹性和天震下截面剪垃力控制的要求③主楼混凝土筒体抗震等级按特，级。主要墙肢的约束边缘构件向上延伸至轴压比2920.25的高度。④外框架柱的地震剪力按分段（以加强层为分隔分段进行调整）取总地震剪力的B1AD:20%和框架按种度分配最大层剪力的15倍二者的较大值：关键部位同时满足中震弹性超暖高层建筑工程抗囊设计汇编要求5加强层伸臂析架按中震不屈服设计：加强层墙、柱及上，下相层墙：柱适当加强：6在简体四个角处及与伸臂桁架相交节点处设通高钢骨。7针算风荷载下的舒适度，使其满足0.25m/s的高规规定3.1.2主楼分析结论（1）多遇地震反应谱分析结果诗算结果和表31主楼结构计算分析的过程中：考虑了以下结构假定以模拟结构的真实受力状态：结构整体的施王模拟，依照施工顺序逐层叠加：形成刚度和分层加载2开洞楼板较大处考楼板平面外弹性假定。③主楼框架梁与外推架柱刚接，与内核筒铰接：主楼周圈框架梁与外框架柱刚接楼面次梁写两端构件饺接4结构嵌固在首层地面：多遇地霞发应谱分析结果表 3.1SATWEETABS掠型系数5.658基向平动3.339Y向平动T131振型蒸数5.313x向平动4·903x向平动T(s)摄型系数3.552扭转4.172.转期0:628皖·773x2.37%2.60%剪重化Y间2.30%2.30%质挂参X间100%98%.与素数Yo100%9996

图 32 机防耗抗组

图3肾、相房尿转角外板加混构造

海控国际广场徐江，盛平，主轶，高昂工程概况与设计标准海控国际产场（原工程名“海口信托天厦）位于海南省海口市金贸区：北临琼州海峡，琼设计中：该建筑物为栋总面积103000m²的办公楼，其中主楼89000m²，裙楼14000m，地下3层：地王48层：地面以上总高180m，标准层平面呈：41m×义41m正方形王程始建于1992年：1995年主体结构施汀到地上15层后停建：2006年业主决定对原有工程继续建设、新建筑方案由A、B两座主楼及裙房维成总建筑面积215000m²：其中地上161000m，地下54000mA座为新建：地主53层（局部55层），无裙房：位于原已建结构北侧，建筑高度为260.4m，结构高度为223.6m；下194.2图1.1建筑总效果图、剖面图

2结构体系 海控国际广场A座主楼采用带有加强层的型钢混凝士框架一核心筒结构体系：外 架程为钢骨混斑王柱外框架梁为钢梁，内筒为混凝王核心筒外框架与核心筒之间 的楼面留为钢梁。为了提高结构的抗震性能?在外主架的四个角部设置！届铺约策支择 UBBA座主楼标准层平面如图2.1所示， 现浇混凝王核亡筒是主要抗侧构件，承担丁绝大部分的倾覆弯矩和水平剪力。在核 简内设置了构造钢骨柱和钢骨梁。方面，内置钢骨框架方便了核心简与楼面钢梁的连 接，另一方面也大幅提高了结构的抗震性能，结构底部核心简外侧墙厚为1500mm，至顶 部收进为500mm底部混凝生强度为C60，上部混凝土强度为C50 外框架作为结构抗震体系的第二道防线，在承担竖向荷载的同时，也抵抗了部分倾 覆弯和水平剪力：框架柱采用钢管混凝土柱，底部楼层框架柱的截面为2.05m×135m 顶部楼层柱截面为105m×.0.85m，含钢率约为10%左右，与混凝十柱相比，钢管混凝 注构件截面小、有效地提高了建筑使用面积。施速度快：虽然结构费用较钢骨混凝主柱 销高：但利于施工及工期的缩短，带来的经济效益更大，对超高层结构而言更是如此框 架梁和楼面梁均为钢梁：楼面主楼与框架柱刚接，与核心筒铰接，楼面次梁两端铰接，：框 架梁主要截面为H800文400×24×36，楼面梁的主要截面为H700×300×16×28钢柱号 销染的材料均选用Q345B 为1提高结构的侧向刚度，利用建筑的避难层：在第17层，32层和51层设置了加强层 加强摆的伸臂结构采用行架形式，楼层通高，并贯穿核简剪为墙。加强层平面布置图利 伸臂桁架立面图如图22和图2.3所示结构×向刚度较天，因此伸臂行架仅沿Y拘布程 同时，在加强层外围设置了楼层通高的环向行架：加强了周边框架柱的联系：伸静桁架 环简架共同作用：使周边框架更有效地发挥了抗侧性能，以满足结构侧尚位移要求

续表抗震措施8度设计基本地震加速度0.302场地类别特征研期031s(插值计算得到小袭雄尼化0.04大襄阳尼比0.05周期折减系数0.90剪力瑙底部强区底部5层外框梁：一级扰能等级剪力墙：特一级3033.1.3抗震性能自标抗震性能目标表 3,2 海控国际广场项目地震烈度多遇地袭设防地表罕地袭性能等级没有毂环可修复损坏无倒媒层间位移角限值1/554A·100框架柱规范设计要求，弹性不屈服充许进天塑性：满足变剪截面控制条件规范设计要求，弹性充许猫展充许进大塑性核心简璃肢规范设计要求，弹性不细服允许进大塑性，满足受剪藏面控制条件核心简连梁规范设计妻求，津性充许开裂充许进大性转换刹撑规范设计要求、弹性弹性通曲药束支择弹性癌服3.1.4加强措施针对本结构的超限情况和设定的性能目标，提出以下加强措施：（1）底部加强区的竖向构件在中震下按照抗弯不届服，抗剪弹性验草（2）转换构件按中震弹性验算：包括转换斜撑和斜撑下框架柱，并在天震下确保不屈服。（3）将底部加强区的椎架抗龚等级提高为特一级：（4）外框架采用钢骨混凝土柱，内核心简设置构造钢骨框架，提高结构的延性。（5）在外框架角部设置屈曲约束支撑，提高结构的耗能能力。（6）加强层及其相邻层的框架程及核心筒的配筋加强，箍筋全高加密，提高延性：楼板厚度加大，双层双问配筋。（7）对薄弱层的地震剪力乘以115的增大系数：薄弱层的柱，墙配筋加强，框架柱箍筋全高加密。（8）将外框架各楼层剪力按照0.2V和1.5V的较小值进行调整，使作为第二道防线的外框架具有足够的抗侧能力，外框架柱按照大震不扁服验算，并控制框架梁在大震作用下的损伤程度。

9来用动方弹塑性分析验算结构在军遇地震作用下的变形3.2分析结论3.2.1多遇地震反应谱分析结果本程主楼部分包括外框架和核心简两部分，楼板连续性较好，大部分楼层无大面租开莉其楼板长宽方向基本相等，因此假定楼板在自身平南内为无限刚性是合理的在进行重力荷载效应分析时：柱、墙轴向变形应考虑施工过程影响、施工呈程的模拟采用分层加载法点普发生地震时：充许连梁开裂，降低地震对结构的影响。根据规范要求，模型中使用的连梁折减系数为07。同时针对连梁，将检香在重方荷载作用下的承载力台抗震计算时，考虑扭转耦联以计算结构的扭转效应。，振型数取为18个：振型参与质量系不准于90%304.由手本工程地下室结构的抗侧刚度远大手上部结构的抗侧刚度：所以取嵌固端在地下室顶板计鼻的主要结果汇总见表33.主要计算结果表 3.3SATWEETABSTts?抵型系数3.8914Y向平动38141Y拘丰动T.65J振型系数3.0181文荷平动2.6458X:向平动周期I$)振型系数1.8896转1.6268推转0.486.0.427x:间4.2%4.5%.剪垂比Y尚3.9%4i1%x向95.4%99.1%特系数Y间.93,.5%96.3%散大层间位移角1/958皖·163粒移比最大值1.171.10最夫房间位移角175671/580世既最信1.191.09x前风载最天层间拉移角1·23751/927最夫度间位稳角173906.皖171230槟部框巢镇授x间8.71%5.80%Y向10.65910.60%3.2.2中震反应谱分析结果对均件进行了中震不届服验算验算时，内力及材料强度均按标准值计算，并耳不考德抗震承载力调整系数，阻尼比仍取为4%。经验算，底部加强区竖向构件承载力约满起中不屈服的要求

设计使用年限为50年，建筑结构耐久年限为50年：建筑结构安全等级为二级： 程地基基础设计等级为用级拟建场区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值 0.05g：设计地震分组第一组，场地类别1类。本工程抗震设防类别划分为重点设防类， 即

吉构主要框架柱截面尺

本程各层楼板均采用现浇钢筋混凝士板。标准层板厚取12mm：结构平面布置结 可收进做法详见图21图23 2 2、结构的超眼情况 本程主楼及裙房根据建质2006220号：（超限高层建筑工程抗装设防专项审杏技 术要点：对规范涉及结构不规则性的条文进行了检查 根据规范要求，抗震设防烈度为6:度10.05gA座高2071m，末超过高层规程规处 3级高度高层建筑的最大使用高度210m的限值 本工程属B级高度，根据建筑需要，工部部分柱字不能下落至基础，在B1层采用大 字桁架进行转换：：在王部均有局部收进造成竖问不规则，敢进处来用两层斜柱收进择 现表2.3. ~表:2.6

结构抗展设计要求及性能目标

剪力增抗装等级为级经带辅0装严格的构借施，加大药束 缘构件的配箍率和配筋率在核心简转角处加钢骨 （2地下一层框支柱抗等级为特一级，采用型钢砼，控制轴压比06强箍筋 和配筋率，描筋沿全高加密 （3双斜柱转换采用型钢混凝、适当加宽，控制剪压比三0，在内力调整的的基 础，适当增加配率，箍筋沿全梁加密， (4)B1 层顶板加厚为200mm楼板配筋适当加强 （5）上部斜柱收进，梁板加强配舫增设预应力钢筋 （6底部加强这，核心筒外周培在墙内适当增型钢，使中晨时墙肢混凝主承担部分 拉应三F以保证中震弹性的性能自标 （7）框架承担的地震总剪力，满足大于等于02的要求 3.1.3、主楼分析结论 (1多遇地震反应谱分析结果 羊楼结构针算分析的过程中，考虑了以下结构假是，以模拟结构的真实受力状态 结构整体的施工模拟，依照施工颠序，遂层替加：形成刚度和分层加载

2）主楼框架梁写外框架柱刚接，与内核心筒饺接：全楼周阁框架梁与外框架柱刚接：楼面次梁与两端构件铰接。(3结构嵌固在首层地面：分析计算结果详见表33反应谱分析结果表3.3SATWEETABST.(s)型系敏5.3977Y向平动苏·12576Y尚平动T+$!操型素数4.4543X向平动4.25353x向率动Tts)操型系数2.2155扭转2.08325转期0.41:0.40699x荷0.66%0.70%重313.Y间0·58%0.60%比x间96,58%99.99%青岛国标贸易考系数Y间97.09%99.99%最大层间位移角1/2762A·29S7x向地娱拉移最大值1.11:1.142最大摇间危彩角1/2028122185中心位移比最大值120105Y塔最大癌简拉移角121213皖A·1473风载层间钱移比最大层间位移角皖·7601/904风载层拉移比底都框倾凝18%李矩首分比Y间25%由表33可现两个程序的结果基本相符，故而认为计算模型正确有效在后续的设计阶段中，按照多个程厅结果的包络进行设让，能够保证结构的安全（2）时程分析与振型分解皮应谱法计算的地震作用效成比较本T程采用 SATWE程序进行弹性时程分析时程分析选关然波TD1：天然波TD2和“安评报告”提供的人士波3，峰值加速度取18cm/s，地震波的持续时间均大于结构基本差振周期（5.3s）的5倍，间间隔为0.02s，满足规范的要求分析结果见表3.4弹性时程分析结果表 3.4X方向底部剪Y方同民部剪X向时程.反?同时程友地度波方间N力(kN)应谱反应谱法10496.719159.811x132641.264 5 0.65时程分街关然波TD1Y皖0358113 $0.65x9725.90.93 0.65用程分析天然被TD2Y82050.89 S.0.65

续表X方向底部剪Y方向底部剪X 向时程7反Y 向时程/反地凝波方向力(kN)力 (KN)应谱应谱x:101980.97 0.65大T波3时轻芬析Y.81060.88 0.65平均值110628904105.> 080.97 $.0.8可见，每条时程抽线计算所得结构底部剪力不小手振型分解反拉谱法计算结果的65%：三条时程曲线计算所得的结构底部前平均值不小于振型分解反应谱法计算结果的80%，均满足规范的要求。时程分析的结果均略夫于反应谱法计笠的结果，但均远小于100年一遇风荷载作用下的结果，风荷载对结构起控制作用：（3）中震反应谱分析结果314计算结果表明：在中震作用下剪力墙和大部分连梁都在弹性范围内宋出现超筋的情BIAD超腰高震建筑工程墨设计汇编况，除连梁和个别框架梁外夫部分构件都满足甲震弹性的设防要求，（4）大震下构件抗剪承载力控制条件验算这里采用SATWE进行了天袭近似计算。此种工况保证框支染柱剪力按大震的标准组合，材料强度按标准值进行验算时：满足截面控制条件。在SATWE中，选择按中震（或天震不届服进行结构设计其余抗度舒参数见表35抗震计算参数表 3.5计算泰数取值计算参数最值考忠偶然偏心香特征周期0.603男忠双闻地凝作用香地健影商系数最大值0.24结构阻尼比0.05连染刚度斯破系数0.1.结果表明，位于地下一层的转换桁架及上部收进的斜柱地衰剪力均远小于截面的抗震承载力，满足天震下受剪截面控制要求。（5）天震弹塑性分析为与“大震不倒”的第兰水准抗震设防自标相对应，本王程对建筑结构进行了第二阶段的抗震设计：即军遇地震作用下的结构弹塑性变形验算，采用中国建研院的PUSH&EPDA软件中的静力推覆分析方法分析分析结果见表3.6u推覆分析主要结果表 3.6:层间拉移角基底剪力(kN)剪重比颠覆育矩:CKNm)x1/581931684.75%9.22E6Y间1731392829473%8·45E6计算结果显示：当水平推覆由零增加到设防烈度下基底尊力时：位移·荷载曲线基本保持青线，超过设防烈度时，此时第一批塑性铰并始出现，核心简部分连梁进人塑性状态，结构刚度下降，在?方向比较明显随着推覆力的进一步加大曲线的斜率明显下降：表现出明显的弹塑性性能。使到了军遇地震对点，该曲线仍然保持向的趋

青岛国贸市亡，程为二个超用周部本规则的复杂结构超限高层建筑1程，按行政计 呼租建设都第1号令的要求，成进行初步设计阶段抗囊设防专审查。 该工程送审材料基本符含审查要求，结构初步设计车对超限情况提了性能目标及杆 立加强措施2008年12月16甘：专家组经审阅有关期察设计文件，会议质疑和认真讨论 认为该工程在中展下受风力控制，结构初步设计抗震专项审套结论为：通过。具体意 见如下 （1）同意该程采用下列设计地震动参数和抗震性能自标

小晟按：“安评：结果和规范的包络值确定，震：天震仍按规范采用 结构的抗震性能百标：底部加强部位的高度取到6层项，该部位内简主要墙肢的偏 压：偏拉承载力按中震弹性复核，受剪承载力按中震弹性复核且满足大震下的截面剪放力 空制要求。外框柱的承载力按中弹性复核地下转换衍架的承载力按大震不屈服复核： （2）建议设计单位对下列问题作补充和改进： 内筒主要墙肢的约束边缘构件宜延伸至轴压比025（第二避难层一层）的总高 度，穿层柱放该复核地震剪力分配开考虑计算长度的不同特别加强AB塔外框柱承拍 的地露剪力应考虑多道防线适当增加。 ②斜柱底部楼面架和楼板的受拉、受剪承载力宜按大不屈服复核并加强内筒的 连接 3地下室转换结构的相关构造应进一步改进， 4C塔的外框梁成适当减弱：局部开口处需加强，B塔底部并天洞部位较薄弱：需果 取加强措施 5）出屋顶构架的设计应进步细化

小晟按：“安评：结果和规范的包络值确定，震：天震仍按规范采用 结构的抗震性能百标：底部加强部位的高度取到6层项，该部位内简主要墙肢的偏 压，：偏拉承载力接中震弹生复核，受剪承载按中震弹性复核且满足大震下的截面剪放力 空制要求。，外柱的承载力接中袭弹性复核地下转换桁架的承载力按大震不屈服复核。 （2）建议设计单位对下列间题作补充和改进： 内筒主要墙肢的约束边缘构件宜延伸至辅压比025（第二避难层正一层）的总高 度穿层柱应该复核地震剪力分配并考虑计算长度的不同特别加强A：B塔外框柱承推 的地麗剪力应考思多道防线适当增加 ②斜柱底部楼面架和楼板的受拉、受剪承载力宜按大不屈服复核并加强内筒的 连接 3地下室转换结构的相关构造应进一步改进， 4C塔的外框梁成适当减弱：局部开口处需加强，B塔底部并天洞部位较薄弱：需果 敢加强措施 5）出屋顶构架的设计应进步细化

318.BIAD H计图12、建筑割面图

2构造猎施 框及剪力墙抗震等级为级按照规范采取严格的构造措施，加大约束边缘构 件的箍筋率租配筋率。 ②地下四～地上12层采用钢骨混凝王柱：尽量减小柱截面 3】主楼标准层楼板取130mm：尽量减小结构自重， ①为了使主楼与裙房间剪更好的传递、首层一五层结构顶板厚度不小于150mm 三→五层主：裙楼相邻跨楼板及三：四层裙房退层部分相邻跨楼板均双层双向配筋，梁加 大配筋， S核心简剪力墙底部加强区为首“四层，考虑到裙房屋面部位的主楼上下刚度及承 载力的突变：采取加强措施的范围为地下一层天层 6根据中震不屈服电算结果?核心简外围周部墙肢出现受拉情况，故在相应墙肢端 部增加圆钢管 裙房西北角角柱加大配筋箍筋全高加密 8用于结构纵向长度较大美大于60m）为减小温度变化和混凝土收缩对结构的 响、同时考虑施的进度：在结构平面纵向中部增混凝上膨胀加强带，膨服带甲混凝士 强度等级与两侧相同，掺加适量膨胀剂：与两侧混凝主同期浇筑 32分析结论 3.2.1风荷载作用下的弹性分析结果 100年二遇风荷载作用下。考虑连梁刚度折减系数0.6。本况是为了验穿100年 遇风荷载作用下的结构的刚度，位移，结构层间位移角的计穿结果详见表33。用表中要 值再知，由SATWE详算的荷载作用下最大层润位移角超过规范的限值，但超出较少 且其余层基本能满足规范限值要求：另外，初设阶段进行的按50年遇风荷载的计算中

男斯特结构都剪 力不小于型分解反应谱法计算结果的65%，三条时程曲线计算所得的结构底部剪力平均 值不小于振型分解皮应谱法计算结果的80%。均满足规范的要求

高层建筑工程，：按建设部令第1号的要求，在初步设计阶段进行抗震设防专项审查心 该工程结构体系为框架一核心简结构，初步设计送审的材料科（包括后补充的材料）符 合专项审查要求：设计单位提出了底部墙肢中震不屈服等性能自标和相应的构造措施 2008年10月17专家组审阅有关期察设计文件参考了存关专家的书面意见：经 过认真讨论，该程抗震设防专项审查结论为：通过。其体审查意见如下 （1）设计地震动参数：小震按“安评”结果和规范的较天值确定，中和天震按规范 采用，，甲震和大震设计特征周期应按1“班类场地内插取值：弹性时程分析时，应同时考 慧两方向地震作用 (2）结构底部加强部位的高度取至7层在该部位所有的正方尚和斜向地震作用下 主要墙肢（包括简体的周边墙和厚度800mm的墙肢的偏压：偏拉承载力按中震不届服 爱核：受剪承载力宜按中震弹性复核，并满足大震下的截面受剪控制要求3层顶部的 传换天染短验异大震的截面受剪控制条件。 （3）建议增加Y向的刚度或调整纵横两方向的刚搜：使其接近。：主要墙肢约束边缘 构件的高度宜延伸至轴压批025的高度， （4）该「程场地类别和抗震性能评价准确，基础设计方案合理。开挖后应进行地基士 的载荷试验检验，并应进行沉降观测，根据观测结果考虑沉降后浇带的封闭时间。设详上 应提出肥撸回填生要求

328. BIAD:超限高层建

330BAD 超建!图13名栋塔楼平面位置美系图见图15丫程地下3层，基坑深度17m：最大平面轮际度寸为147.35m×140.40m，将地1三部分建筑在地下连为体A座主楼标准层平面呈43.8mx43.8m的矩形：高宽比6.87核心筒平面为214m×244m，核心筒高宽比为13.46:B座公寓平面为47.4m×28.6m的矩形：高宽比5.45核心简平面为94m文18.2m，核七筒高宽比为15.7工程的结构设计基准期为50年，：结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度：基本地震加速度为01g，特征周期为0.4s，建筑场地类别为Ⅱ类，抗震设防类别为丙类：设计地震分组为第一组A座塔楼超出混合结构适用的最大使用高度（160m）88%，B座塔楼属B级高度钢筋混凝土高层建筑，A，B座均为超限高层建筑，C座不属于超限高层建筑，本文仪介绍.AB座塔楼的结构设计情况

制切得置承造图 14. A密面

332 BIAD超高理()图15B.座部面

平面图加强层结构平面图如图2.3及图2.4所示主体结构在核心筒左有两侧设有通高的内关并满口，纵尚抗侧剪墙数量较少及其两侧被电梯：内天井洞口削弱与楼板的联系，为提高整体结构的纵向刚度及受力性能：除了加厚纵向墙外，另在内天并处：在不影响建筑使用功能的前提下设置了03层间人字钢筋混凝土斜撑，同时对核图2.3：B座公寓标准层结构平面图心筒内楼板进行加厚处理（120mm）334另外，避难层单独做纵尚树度加强处B1BIAD超限高层建筑T程抗震设计汇编理，在外框架与核心筒之间布置向型钢斜撑，层间位移角在避难层处得到于较好的控制。主体结梅平面中染的布置考虑了公寓内房间功能分区的不同及室内净BB高的要求：特别地，由于公共区域内净高及设备管线布置受限的要求：公寓内纵向框架梁在室内与走道的分界处，采用了减小截面高及增大截面宽BTBI同时进行的处理方式，这样舰可以在图2.4：B座公寓加强层（难层）结构平面图跨中套矩较大的地方有足够高截面的梁抗弯：同时在框架梁与核心简刚接部位，适度降低截面刚度，减小地囊力引起的支座弯矩，有效控制了梁端部超筋现象。考虑电气埋管需要，最小结构板厚为:100mm为减小坚向构件截面尺寸，柱、墙在结构下部采用高强混凝王：最高混凝生强度等级为C60，随着高度的上升混凝主强度等级逐渐下降。核心筒外墙厚度为700~450mm逐层依次减小：外围设14根矩形型钢混斑王柱，截面1100文1900900×900逐层依次减小：楼层框架梁为厂宁钢梁、楼板为120mm厚现浇钢筋混凝主楼板墙柱混凝士强度等级：14层及以下C60：其王C50至C40递减：梁板混凝土等级为 C30,22A座主楼设计中遇到的主要问题2.2.1办公层存在的问题由于办公层取消了角柱：存在跨度较天的悬挑结构，此处楼板的竖向振动的影响将分显著、梁的截面及布置主要由楼板振动计算来控制。根据广东省实施高层建筑混凝士结构技术规程》补充规定，7度抗震设计时：高层建筑中跨度大于6m的长悬臂构件应考虑坚尚地震作用，还需进行坚尚地震作用分析另外，外框架柱与核心筒不对齐，使得框架梁与外框架柱斜交，带来连接构造方面的

续表SATWEMIDAS133%13%剪重比Y间135%14%x间95.16%93.66%与系数93.0591.02%最夫层间位移准1/1016A·942X问地袭优移比最大值1141.05最大层尚位移角17908A1219Y尚地袭拉移比聚大值121（仅2层）1.16:X尚风线最大压简位移角12769皖·675342Y向厌较最大层间位移角1/6341/813底都框染癫摄x尚8.19%8.46%BIAD李短百分化7.04%.7.23%超限高层建筑工程抗微设计汇编两个程序的结果基本相符，故而认为计第模型正确有效在后续的设计阶段中，按照多个程序结果的包络进行设计，能够保证结构的安全：3.1.2.2时程分析与振型分解反应谱法计算的地震作用效应比较采用安评提供的3条波进行计算，名称分别定为USER1，USER2、及USER3其中USER1和USER2为天然波，USER3 为天波计算软件为 SATWE、结构阻尼比为0.04，3条地震波如下：1）天然波Userl最大地震加速度35.61gal：特征周期0.34s：作用时间20s：步长0.02sz（2）天然波User2：最大地震加速度35.70gal，特征周期0.34s，作用时间20s，步长0:02sg（3）天工波User3：最大地震加速度35.36gal，特征周期0.34s：作用时间20s：步长 0.02s:时程分析结果如表3.3所示A.座主楼时程分析结果表3.3底部剪力（kN）层间位移（mm）X方向Y方向x方向Y方向USER1 波形22939214821·1045皖A1161USER2:波形2·332019358·9991·113KUSER3波形2557223304178821·1096苹均镇239442144817970A·1131反应谱（SATWE）2675226839皖71061·908时程分析基底剪力最小值与反应谱基底剪力比：X向=0.857：Y同=0:729时程分析基底剪力平均值与反应谱基底剪力比：X向=0.895：Y向二0.800

图3。核循0放情示意！

349.沈记世茂五里河白图1.2建筑割图

由表24中可知，结构×向考患偶然偏心的扭转位移比为132>12，但该方向相应楼房层间位移角相对较小，为14582，远小于规范限值1/800（根据规范插值所得且结构Y尚考虑偶然偏心的扭转位移比均小于12，施工图设计时相应节点处均设钢管进行加强、故人超限项建筑结构严重规则性超限检查表2.5不规刺类型义计算值楚杏超限1扭转偏大不膏裙房的楼层拥转微移比大于14无香2抗拉刚度藏转周期比天0.9，混各结构扭转周期比天丰0.85光3康刚健偏小本层剃向细小手相邻上层的·50%无4商价转换框支转换构件位置：7度超过5层，度超过3层5厚板转换～ 9度设防的样板转换结构352:6塔楼解挥单样或多塔与天底班的质心确心就大于底提相应边长20%无香夏杂连按各部度数刷度，布催不荆的错层或连体结构关B1AD结构同刑其存转换层、加强层、错层、连体和多塔凝型的多能复杂2以L其他类型高层超限检查表26类型滴义是香超限单跨商具建筑高度超过28藓的单跨耗架结构秀特殊类型抗最规范，混凝主和钢结构高接规程暂未列人的其他舒搭建筑结构，特殊2离层建筑形我的关型公其建筑及超长慧讲结构，特关跨度的连体结构等屋蔬的跨度夫于120m成思排长度大于40m或单向长度大于300m房盖结超夫路构形式超出靠明密间结构形式的大型列客运模车室：级汽车客运候车楼级湛旧客医靖、关型航露楼：天型体有场，天型影测院、大型商场，大编型博物馆、天型展览馆、天型会展中心以及特夫型机库等3超限应对措施及分析结论31超限应对措范3.1.1分析模型及分析软件本工程结构体系相对简单：电弃时按结构整体进行建模、计算：分别菜用SATWE(2006.9版关ETABS中文版（V9.13版和MIDAS/GenV712）三种不同力学模型的三维幸间结构有限元分析软件进行整体计算：其中SATWE进行所有于况的计算及结构设计：ETABS进行小震下部分广况的计算分析，与SATWB的结果进行比较、验证MIDAS主要用于进行结构的静力弹塑性分析进行抗装计算时，采用“安评报售”：提供的地震动参数3.1.2抗震设防标准、性能目标及加强措施3.1.2.1抗震设防标准美装3.1)3.12.2：抗震设防性能目标及加强措施根据本工程的结构特声及超限情况，结合结构计算结果，确定本工程主要构件的性能百标如表3.2所示

图34牵遇地震性能控制点对应时刻底部三层塑性较分布图4专家审批意见沈阳世茂里河任宅楼工程为多栋总高度超高耳不规则的超限高层建筑工程：按建设部令第1号的要求，应在初步设计阶段进行抗震设防专项审查该工程初步设计设防标准正确：送审材料符合专项查要求。：结构初步设计采用主要培肢中需不届服等性能自标和相应的构造施。2008.年2月1日，专家组经过认真讨论，认为该工程位手7度设防区，小衰下结构弱向属手风力控制，抗震设防专项审查结论：通过，专家组建议设计单位对下列间题作适当改进：（本工程设计地震动的参数：小震可按“安评结果确定，中震、大震仍按规范采用（2结构底部加强部位的重要墙肢的偏压偏拉承载力应按中衰不屈服复核：受剪承载力应按中震弹性复核，并满足大震下的截面剪应方控制要求。转化梁支座的端柱地震剪力按从属面积计算并按中震弹性生设计：转化梁尚应满足天震截面受剪控制要求。（3）结构纵横向刚度相差较大，宜适当调整。计算模型应考虑平面叫进等的连接部位较弱的影响并采取加强措施（4）本工程主要墙肢约束边缘构件宜延伸至H/3或轴压比03的高度，1号：3号：4楼墙体的抗震措施应按略高于一级的要求采用，（5）顶部的地震剪力应按弹性时程分析的计算结果做进步复核并相应加强。（6）应进一步复核并采取措施满足地下室顶板的嵌固条件（手）本王程剪切波速介于Ⅱ，Ⅲ类之间、设计特征周期应内插取值

14hA3601BIAD 超限高层建筑程抗漫设计汇编图12：1导楼建筑剖面图离13 2号楼建筑的面图

363崔岛方辑中心图2.4 标准层平面图应图2.5标准层平面店图 2.6展开立葡图

桂2结科板质156.190F360OOFSB5SB5ZND00t..2a结构板顶148·190F35.20]224140040010550:530550A0179146319533364图2.7：伸萨柠巢剖面图BAD限商建工翼设计2.12: 2号楼2号楼采用现浇钢筋泥王部分框支剪力墙结构：框支层位于第四层剪力墙核简承担部分垂直荷载以及天部分在风荷载和地震荷载作用下的水平力：由于建筑功能的要求：底部大空间采用钢筋舫混凝王框架一剪力墙结构体系，工部公寓结构采用剪力墙结构体系：下两部分结构之间设置结构转换层，转换梁为钢臂混凝士梁：框支柱为钢骨混凝王桂：上部公寓力培结构充分考虑业主，建筑需求最大限度地提供销售分割：间连同的要求，：尽量减少剪力墙数量，标准层平面图图2.8和图29综330081017500.420042007200780090003300皖A·6300930K0420042009305370046200H0(0)图2.8标准层平而图

03202768X00FA5002001200720065283300皖A·34·00300420042009360570039002226365皖·4954曹岛方邦中心图29标准层平面图二2.2：结构的超限情况本工程主楼及裙房根据建质20061220号超限高层建筑1程抗震设防专项审查技术要点》：对规范涉及结构不规则性的条文进行了检查：本项目为大底盘双塔结构，1号楼含加强层且有局部转换，结构总高224.4m：超过混合结构6度时最大高度限值220m：2号楼手凹层顶框支转换，整体结构存在扭转不规则：刚度突变、构件间断不规则项：故属超高，多重复杂、不规则超限高层建筑。详见表21 表24建筑结构高度（m）超限检查表.2:.17度8 1高度结构类型6 度9 度（含 0.15g)（含 0.30g）是否超限(m)60554525130120100.50抗囊14012010060部分能支抗凝培12010080不脏果用椎染一核心葡15013010070结构180[3012080板糕·抗震墙403530不应果用较多短腰瑞1006035错层的抗震瑞和框架：8060:不度采用抗袭琦削框架筋混凝王筒20016012070混谷1号楼黏构双钢混凝干框菜224.4m ( t220:190150.70皖T2324

（7）对2.号楼采用ETABS软件对转换部分进行详细的计算分析，确保复杂受力部位 受节性能 3.2.抗震设计性能自标及加强措施 3.2.11.号楼超限应对策略 （1）主楼钢筋混凝土简体按中震弹性设计：外框底部斜柱的承载力应考虑重力二阶效 立并按大装弹性设理 （2）明确多道防线，含斜撑的外框承担的地震剪力不宜小于总地震剪力的25%和 算最大楼层地震剪力1.8倍的较大值。 （3）针对斜柱转换部位：斜柱内力放大115倍。：在军遇地震下斜柱不届服。斜柱转 换处：外围框架梁截面增大耳增加斜柱与混凝土中筒拉结 4）设置伸臂桁架的楼层及上下相临层钢筋混凝王核心筒抗震等级为特级：设置角 摩行架楼层及上下相临层钢臂桂内力放大1倍 5）时加强层及：下租邻层框架程轴压比按075采用箍筋全长加密 6风益下的

3.2.22 号楼超限应对策略

1）框支梁柱抗震等级为特级，剪力瑞在地下二层至四原 级层以上兰级 （.2）来用有限元软件对开漏剪力墙下框支梁进行详细计算 （3）转换层上部与下部结构的等效侧问刚度比接近于1 （4）转换层楼层侧向钢度与相邻上部楼层侧向刚度比接近06 （5）框支柱增加钢骨：筋全长加密，轴压比不超过0.6 （6）框支梁增加钢骨筛筋及架立筋加大 （7）适当加强剪力墙的配筋：并加强边缘构件

详见表31茶 两个程序的结果基本相符，故而认为计算模型正确有效。在后续的设计阶段中，按照 多个程序结果的包络进行设计，能多保证结构的安全。经验算，各分析结果均满足规范要 求安全文明绿色施工标准化样板工地建设汇报材料.pdf，结构可行

整体结构多遇地震发应谱分析结果表3.1SATWEETABS振型系数5.8971X向平动5.847X向平动摄型系数3.5087Y向平动3.508Y阿乎动凋期Tes3振型系数1.4448扭转1.416转0·2450.242X同0.66%0.62%Y向0.73%D:68%质量参93.06%92.97%与系数:94.36%94.20%1号楼：1/16871.号楼：1/1709最大庚间设移角X向地2号楼：1/83812号楼：1/9434369薇轮比最大值1,50.1.351号楼： 172840奢岛方那中1号楼：3125最天层间位移角Y尚地震2号楼：1/53862号楼：175403移比最大值1.301411号楼：175881号楼： 1/571心最大层问设移角文简风载2号楼：1/15642号楼：11751层闻检秘比1号楼：11361号楼：1月166最大层间位移销Y尚风载2号楼1/22972号楼：1/2178层间位移比底游框架授10·09%10.72%恋矩作分比Y间4.80%4.99%341号楼主要分析结果3.4.1多遇地震反应分析结果分析结果详见表3.2，主楼结构计算分析的过程中，考虑了以下结构假定，以模拟结构的真实受力状态：（1）结构整体的施工模拟，由于伸臂行架具有较大的刚度，对框架和核心简之间存在的轴向变形差非常敏感：为了尽可能减小轴向变形差的影响，伸臂架施工合拢时机选择在结构封顶之，此时结构自重加载已经完成，混凝王干缩基本完成，混凝主徐变部分完成，以最大限度地减小框架利核心简之间存在的轴向变形差造成的影响，另外，再于外框中的斜撑具有很大的竖向刚度，不同的施工模拟对柱轴力分配影响也较大，因此按逐层生成结构刚度进行模拟：①遂层生成结构刚度。并加载结构自重，直至顶层。但是在此次加载过程中：加强层伸臂架斜杆处于空缺状态，不参与结构受力。此次加载可得到结构自重工况下构件内力。2加强层伸臂壁桁架斜杆进人受力状态，然后分别一次性施加附加恒载，活荷载和风荷载，此次加载邸可得到附加恒载、活荷载和风荷载工况下构件内力3根据上述分析得到各工况内力进行组合和内力调整，得到构件内力设计值

作用下，本结构连梁形成了铰机制，发挥」届服耗能的抗震工程学概念，连染塑性铰分布如图3.2所示：（3）三组地震波弹塑性时程分析表明：剪力墙损伤部位主要集中在结构底部，损价程度较轻（图3:3）（4）兰组地震波弹塑性时程分析表明，结构框架柱及外围斜撑均处于弹性状态：没有参马耗能（图3.4）动能放变能模态斑尼能OMU尼能BK粗尼能372粘阻龙器阻肥能非线耗能图32：连经性能状态图33的力增性能状态图34能量耗散图352号楼多遇地囊反应语分析结果3.5.1多遇地震反应谱分析结果芬析结果详现表34。主楼结构计算分析的过程中：、考虑丁以下结构假定，以模拟结构的真实受力状态：（1）结构整体的施T模拟，：依照施王顺序、遂层吾加、形成刺度和分层加载（2.）开洞楼板较大处考惠楼板平面外弹性假定：（3）结构嵌固在首层地面2.号楼多遇地震反应谱分析结果表3.4SATWEFTABST·65璇型系数2.333Y向平动2.467Y向平动振型系数1·781推转1·576粗转期型系数1387X向平动A·341X狗平动0·7630.639

374图3.7永平应力分布图3.8水平应力分布图3.9主应力分布加大以抵抗斜柱转换产生的水平推力2号楼转换层部位设计难度较大：在满足计算及构造要求的同时，增加了框支柱钢骨，箍筋全长加密，使其轴压比不超过06：增加框支染的钢骨，并适当加大箍筋及架立筋，适当增加剪力墙的配筋，并对其边缘约束构件进行加强。本工程通过弹性、静力弹塑性及弹塑性时程分析结果表明：各分析结果均满足规范要求，结构实现了“小震不坏、中震可修、，大震不倒”的设防目标，结构可行。41号楼斜撑外框架体系研究斜撑外框架中：斜撑在交点处为较接连接，结构整体类似于直立的行3843.架结构，图4.1所示为X向风荷载单工祝作用下南立面5~13层局部构件的轴力分布情况，由此可见，在水3797平荷载作用下其受打性能和普通框架结构的不同，主要表现在3797（1）在普通框架中：水平荷载最终转化为框架柱剪力，在斜撑外1812.3:97516框组成的结构体系中，水平荷载最终转化为斜撑的轴向拉力或者压力框架柱所受剪力很小。173.6（2）水平荷载作用下：普通框梁柱通常产生的附加辅力很小，在斜撑外框组成的结构体系中：由手图41：X向风荷载下南立面局部构件轴力分布（kN）斜撑承担大部分水平力：从而导致

与之相连的框架柱会产生较大附加轴力。（3）在曹通框架中，框架梁中产生轴力很小：基本属于纯弯构件、在斜撑外框组成的结构体系中，斜撑：梁，样交点处的框架梁中将会产生较大轴力。此染是压弯构件或者拉建构件。（4）普通框架梁作为纯弯构件，在中大震作用下比较容易出现弯曲塑性铰。在斜撑框架体系中情况则不同，斜撑，柱，交点处横梁均为轴力为主的受力构件，而轴力构件不容易出现轴力塑性铰，从而导致斜撑外框的延性相对较差利用自前常用的分析程序（如ETABS，PKPM等）进行分析时，此受力特性决定了结梅分析过程中需要注意以下儿点：（1）结构整体位移计算时，斜撑，梁、桂交点处楼层宜采用弹性楼板。如果采用刚性楼板假定，侧结构刚度会偏天，因为这相当于架的腹杆无穷大，轴向变形为零，（2）结构内力计算时，斜撑、梁、柱交点处楼层应菜用弹性楼板如果采用刚性楼板375假定：框架梁无轴向变形，轴力将会变为零。将直接影响结构安全善岛方邦中心（3）斜撑：梁，柱交点处楼层的框架梁应压弯或者就弯构件设计，目前的天部分结构计算程序都默认框架梁为纯弯构件以简化计第，但这并不适用于带斜撑的类似结构。5复杂节点设计由于斜撑，切角，异形角柱等诸多因素的影响，工程的节点异常复杂。这里介绍几种有代表性的节点。图51所示为梁、柱钢骨斜撑连接节点：连接节点采用大整板：主要考虑到节点部位作为重要受力部位：捍缝较多，采用大整板闻以减小焊缝数量，减小焊接过程中热输人量，从而可以减小残余应力和焊接变形。由于此型钢混凝士柱·钢梁·钢斜撑节点受力复0093P·256业40GNY4416:3251000图51梁，柱钢骨、斜撑节点

图5:4、 上切角节

受青岛市建交委委托：：于2006年4月26日对该项自进超限高层抗震设防专项审查 查结论为，通过，：并提册下列意见： 1）本工程不分缝时，应采用包括1号楼，2号楼，裙房的整体模型进行计算，并与 自独的1号楼，2号楼和两个裙房计算进行全面振型、地震剪力位移，相关部位内力 ）的比较，接合理的结果设计 (2）1号楼两个方向的刚度相差较大：宜适当调整，并应符谷下列要求： 内简墙体应按中震弹性设计：体的底部加强部位应延伸至裙房以上一层：轴托 七大于02的主要增体宜设置约束边缘构件。外程底部斜程的承载力应考锶重力二阶效应 主按大程弹性设计主部斜柱的柱根部和下部斜柱柱顶的楼面梁应与斜柱等组成空间结 勾：并确保大震安全 ②明确多道防线，：含斜撑的外框承扭的地表剪力不宜小于总地震剪力的25%和计算 设大楼层地震剪力18倍的较人值 3项部儿层结构构件的设计应按时程分析结果复核伸臂行架的设计这进步细化 4外柱大斜撑应考患平面外稳定问题，其与框架的节点，在施工图阶段应进行深化 支计 （3）2号楼扭转刚度相对偏小，应适当调整：次梁转换、开设边门洞剪方墙和部剪 墙偏置的转换大梁应手算复核：框支程和相邻落地墙的构造，抗装等级宜采用特一级。 毛4裙房错层部位的钢柱应加强，GB／T 36259-2018 触摸屏盖板用高铝硅玻璃，当分缝时、裙房屋盖及各结构单元的连廊，应确保 安全

[GeneralInformation] 书名=BIAD超限高层建筑工程抗震设计汇编 上册 作者=北京市建筑设计研究院有限公司 页数=377 SS号=14165267 DX号= 出版日期=2016.02 出版社=中国建筑工业出版社